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41.
预制密肋模板是装配整体式叠合楼盖永不拆除的结构构件,是由平板和密肋交叉梁组成.通过对其平板和密肋梁之间耦合作用的研究,建立了预制密肋模板.等效平板刚度的计算数学物理方程,并基于刚度最小的原则,确定了密肋模板等效平板的弯曲中心平面,将预制密肋板等效成平板,建立了简化的预制密肋模板竖向承载的理论计算方法.研究结果表明模板的跨度、肋梁间距、肋梁高度和模板的厚度对其力学响应具有明显的影响. 相似文献
42.
利用Usawa-惩罚算法,本文计算了横肋管内的流场。其主要思想是将Usawa算法与惩罚算法相结合(参见[5]),以改进Usawa算法的收敛性。该方法在步长因子的选取上比Usawa算法有更大的余地。我们利用此方法得到的结果与文献[4]中给出结果符合很好。同时,本文讨论了Usawa-惩罚算法的收敛性条件,并讨论原问题的解的存在性和唯一性。一、引言横肋管在工业上广泛用于换热管,以强化传热,这种管内流场的计算,对了解传热强化的机理,改进设计方法有重要意义,因而引起研究者的重视[1]~[4],但还缺乏较好的计算方法。我们在本文中将[5]中的Usawa算法与惩罚算法相结合,以改进Usawa算法的收敛性。同时,我们对该算法的收敛性条件作了研究,从而在理论上证明了横肋管内 相似文献
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44.
为了研究多源激励下水中有限长加肋圆柱壳体的声振特性,由Flügge壳体振动理论建立了单频多源激励下水中长度为2L 的有限长加环肋和纵肋壳体的声振耦合方程。将壳体结构位移、表面声压以及激励力展开为各阶模态与波形的组合形式,将肋骨作用表示为附加阻抗与各阶模态的叠加,导出了单频多源激励下加肋壳体振动和声辐射的解析表达式,并通过算例研究了肋骨、激励源相对位置对壳体声振特性的影响。计算结果表明:肋骨改变了壳体的共振特性,使共振频率处壳体的表面平均振速级降低,导致共振频率附近的辐射效率级增加3~5dB;将集中力转化为轴向分布的激振力可降低壳体的中高频处辐射声功率级,在频率f>500Hz频段,轴向距离为L/4时的幅值比单点激励低3~5dB;将集中力转化为周向分布的激振力可降低壳体的低中频处辐射声功率级,在f<150Hz频段,周向相距为π/2和π/3时的辐值比单点激励低7~9dB。本文研究结果可为水下结构的振动与噪声控制提供理论依据。 相似文献
45.
46.
基于构形理论, 以基于(火积)耗散率定义的当量热阻最小为优化目标对复杂肋片进行构形优化, 得到同时考虑肋片导热和对流换热(火积)耗散性能的肋片最优构形, 并比较不同形状和不同优化目标下的肋片最优构形. 结果表明: 存在最佳单元级直肋、中部空腔以及肋片末梢高度和长度比使得复杂肋片当量热阻取得三重最小值. 当量热阻最小的复杂肋片最优构形与T-Y形肋片最优构形相比, 复杂肋片结构使得肋片整体传热性能大大提高. 当肋片传热为二维传热且根部较宽时, 肋片根部温度越不均匀, 当量热阻最小和最大热阻最小的复杂肋片最优构形差别越大. 在保证热安全性的前提下, 工程上对肋片进行优化设计时可选择当量热阻最小的肋片构形设计方案以降低其平均传热温差、提高整体传热性能. 本文从传热优化角度为复杂肋片的优化设计提供了参考. 相似文献
47.
近年来我国手机市场发展迅速,为众多手机厂商带来了空前的发展机遇。但随着市场竞争的日趋激烈,整个手机市场在一定程度上呈现出一种非理性的繁荣:新产品的周期越来越短,概念越炒越多,宣传越来越火,而消费者的投诉也越来越多。 相似文献
48.
针对钢筋-混凝土粘结滑移的劈裂破坏模式,将整个破坏过程分为未开裂的弹性阶段和带裂缝阶段。弹性阶段采用弹性厚壁圆筒模型,带裂缝阶段采用考虑混凝土软化特性的厚壁圆筒模型。基于这两种模型,研究了粘结滑移劈裂破坏过程的能量变化规律,推导出了两种模型的能量计算公式。利用能量守恒定律建立了钢筋-混凝土粘结滑移本构关系的微分方程,并通过数值积分方法得到了粘结滑移本构模型。该本构模型能够体现混凝土与钢筋材料参数和几何参数的影响,对不同形状的粘结滑移关系曲线具有较好的适应性。最后,将得到的本构关系与文献的试验结果进行对比,并分析了各参数的变化规律。 相似文献
49.
50.
本文提出了基于气液环状流的水平螺旋微肋管内沸腾传热理论预测模型.在模型建立过程中,假设环状流液膜是由基底液膜和叠加扰动波液膜单元组成,将无量纲准则数Fr0=G/[gdeρv(ρl-ρv)]0.5作为汽液两相流环状流理论模型的判据建立的模型理论预测值与已由的四种不同结构的微肋管、三种有机工质下得到的实验数据进行了比较,结果表明,在Fr0>4.0时,提出的环状流预测值理论值或者和预测值符合得较好,或者大幅度改善了原有分层流模型的预测效果,充分说明了提出的环状流理论模型的合理性. 相似文献