全文获取类型
收费全文 | 6657篇 |
免费 | 1381篇 |
国内免费 | 2104篇 |
专业分类
化学 | 3254篇 |
晶体学 | 107篇 |
力学 | 792篇 |
综合类 | 171篇 |
数学 | 2630篇 |
物理学 | 3188篇 |
出版年
2024年 | 65篇 |
2023年 | 224篇 |
2022年 | 274篇 |
2021年 | 292篇 |
2020年 | 239篇 |
2019年 | 178篇 |
2018年 | 140篇 |
2017年 | 210篇 |
2016年 | 214篇 |
2015年 | 309篇 |
2014年 | 561篇 |
2013年 | 419篇 |
2012年 | 465篇 |
2011年 | 519篇 |
2010年 | 477篇 |
2009年 | 504篇 |
2008年 | 590篇 |
2007年 | 471篇 |
2006年 | 489篇 |
2005年 | 484篇 |
2004年 | 435篇 |
2003年 | 380篇 |
2002年 | 293篇 |
2001年 | 293篇 |
2000年 | 225篇 |
1999年 | 190篇 |
1998年 | 213篇 |
1997年 | 196篇 |
1996年 | 159篇 |
1995年 | 124篇 |
1994年 | 103篇 |
1993年 | 88篇 |
1992年 | 68篇 |
1991年 | 79篇 |
1990年 | 74篇 |
1989年 | 44篇 |
1988年 | 18篇 |
1987年 | 11篇 |
1986年 | 8篇 |
1985年 | 4篇 |
1984年 | 4篇 |
1983年 | 3篇 |
1982年 | 2篇 |
1981年 | 1篇 |
1959年 | 2篇 |
1951年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
901.
902.
材料变形及损伤演化的微观物理动力机理 总被引:7,自引:0,他引:7
利用微观物理动力学对材料变形及损伤的演化进行了研究。探讨现有的简单应力状态及复杂应力状态的模型之间的内在联系,研究了损伤对材料变形及损伤演化的影响,得到了在考虑损伤时材料的变形及损伤的近似演化方程,该文研究表明微观物理动力学对描述材料的变形及损伤具有广泛可能性。 相似文献
903.
本文根据平面问题的复变函数理论推导了含界面裂纹双金属胶接件满足微分方程、开裂界面边界条件与未开裂界面连续条件的应力与位移本征函数展开式,并建立了不可压缩双金属界面裂纹的复合型守恒积分及其与应力强度因子之关系,进而利用分区广义变分原理满足其余边界条件确定包含应力强度因子在内的展开式系数,得到守恒积分并求出应力强度因子.数值计算表明,沿不同回路的在恒积分具有很好的守恒性而且由这两种方法所得应力强度因子具有很好的一致性. 相似文献
904.
905.
本文用高频响应的热线风速仪及压力传感器作为测量仪器,与磁带记录仪及CF-920动态信号分析仪一起,组成测量及分析系统,并用该系统对离心压气机带叶片扩压器时的流动脉动进行了测量,得出了流体脉动的时间和空间特征.文中给出了失速波形及失速参数随流量的详细变化.本文装置上产生三团失速,流量减小过程中。失速团以2.2%~7%的叶轮转动速度旋转.转速变化时,失速现象的演变过程并不发生变化.失速时,叶片扩压器前缘附近的流动最为恶化,流体脉动幅度较大,气流角的变化剧烈. 相似文献
906.
自然对流边界层中湍流的发生 总被引:1,自引:0,他引:1
自然对流边界层中从层流到湍流的转捩经历了浮力振型、无摩擦振型和黏性振型的三重流动不稳定性相继产生的前转捩过程,以及近壁迅速出现强湍流源,随之平缓地向自模拟的湍流边界层过渡的热转捩过程.浮力振型在修正Grashof数G>40时开始失稳并成为主要振型,在振幅分布中3种振型的临界层位置处出现3个峰值;在G>100时浮力振型消失,无摩擦振型失稳并成为主要振型,振幅分布中在近壁区还出现黏性振型的峰值;在G>170时无摩擦振型经非线性演化在外层形成较弱的湍流,但内层黏性应力仍远高于湍流应力,振幅分布中仅有与黏性振型相应的峰值,在频谱中黏性振型的基频、第一、第二、第三阶亚谐频随G的增加相继出现,此时黏性不稳定波的高频成分已转化为湍流,但低频成分仍按线性规律增长,直至湍流惯性子区开始形成;至G>800时黏性振型消失,并在G=850附近时近壁区出现强湍流源,湍流应力、湍能产生项和近壁湍流热流率剧增.在热转捩后期,湍流应力和湍能产生项明显下降,流动在内外层趋于平衡. 相似文献
907.
908.
本文根据对压杆的理论分析,提出一种改变加压方式的压不弯细长杆件,其结论已通过室内模拟试验得到证实.这一思路可成为压不弯钻铤结构设计的基础. 相似文献
909.
球-盘微动摩擦件磨损体积的测量与计算 总被引:7,自引:1,他引:7
一般地说,由于微动磨损量很小,测定非常困难,所得结果的误差通常都相当大.尽管几十年来人们对微动磨损进行了好些研究,然而至今却还没有建立起统一而完善的微动磨损量的测量和计算方法,以至很难对试验结果进行定量比较.因此,根据SRV微动磨损试验机的工作原理,利用几何和数学分析手段提出了一种能够比较精确地测量和计算球-盘接触型微动摩擦件磨损量的方法,并且利用不同的模型对计算方法进行简化,从而得出了球和盘的磨损体积计算公式。只要借助轮廓仪和读数显微镜测量出有关参数,就可以比较精确地计算出球和盘的微动磨损体积,为了验证这种计算方法的实用性和可靠性,还进行了52100钢对不同含钨量的Ni-W合金镀层的SRV微动磨损试验,测量结果与计算结果具有较好的一致性,由此可见,根据所提计算方法得到的计算结果,不仅可以增强SRV试验机测试结果的可比性,也为利用这种试验机深入开展微动磨损研究提供了参照依据。 相似文献
910.
LiLiang 《Acta Mechanica Solida Sinica》2004,17(3):196-202
I. INTRODUCTION It is well known that rubber materials are much more important in modern society. It is, therefore,not surprising that a sizable number of investigations have been concerned with the rubber materials.Considerable attention has been paid … 相似文献