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81.
掺铒光纤吸收增加光学双稳态 总被引:1,自引:1,他引:1
报道了的掺铒光纤中观测到的吸收增加非线性和无腔光学双稳运转。双稳是低功率的(亚毫瓦级)。分析了掺铒光纤吸收增加双稳态产生的机理 相似文献
82.
Fe-CAS-NH4F-OP体系高灵敏度分光光度法测定二氧化硅中微量铁 总被引:2,自引:1,他引:2
在HAc-NH4Ac缓冲介质中,当有NH4F和乳化剂OP存在时,Fe与CAS形成络合比为1:3的有色络合物,其最大吸收波长位于654.0nm,表观摩尔吸光系数为1.18×10^5L·mol^-1·cm^-1,1-20μg Fe/50mL线性关系良好。该法用于二氧化硅中铁的测定,结果令人满意。 相似文献
83.
Cr(Ⅵ)离子在TiO2表面的光催化还原机理研究 总被引:18,自引:0,他引:18
采用XPS和ESR表征技术研究表明,Cr离子在TiO2表面的光催化还原过程中,有Ti^3+物种生成并参与了Cr离子的还原反应。实验结果表明,Cr离子的光催化还原主要以从Ti^3+上得到离子的间接还原为主,同时也存在着从TiO2导带捕获光激发电子发生直接还原的可能性。 相似文献
84.
提出了一种实现全光纤中红外激光器脉冲运转的方法。利用氟化物玻璃中镝离子(Dy3+)的2.8μm波段的吸收截面与铒离子(Er3+)发射截面重合的特性,将掺镝氟化物光纤作为中红外波段的可饱和吸收体,实现2.8μm掺铒氟化物光纤激光器全光纤结构的被动调Q脉冲运转;通过在可饱和吸收体两端引入中心波长为3.1μm的光纤光栅,解决Dy3+上能级寿命较长所导致的高泵浦功率下Dy3+吸收饱和、进而导致被动调Q失效的问题。基于该结构建立了2.8μm被动调Q掺铒光纤激光器的速率方程模型,计算了可饱和吸收体的参数及其两端的谐振腔反馈条件对2.8μm激光器的脉冲运转功率和时间特性的影响。计算结果表明,通过在可饱和吸收体两端引入光纤光栅可以加快可饱和吸收体的恢复过程,使激光器能够在高泵浦功率下保持调Q脉冲运转。 相似文献
85.
在高功率激光运转条件下,掺杂稀土离子的量子亏损和玻璃材料的本征吸收均会造成光纤放大器中增益光纤温度的整体上升与梯度分布。在热平衡状态下,光纤材料的热光效应将会诱导光纤横向折射率的再分布,引发高功率激光运转条件下增益光纤模式特性的改变。为此,利用多物理场有限元建模的数值计算方法对高功率激光运转条件下大模场掺镱石英光纤的热致模式特性展开系统研究,分析总结大模场增益光纤的模式特性在不同激光运转功率、增益光纤设计参数(纤芯直径、数值孔径、热光系数)和光纤弯曲使用条件下的变化规律。结果表明,随着激光运转功率的增加,纤芯和包层之间的温差会变大,从而导致光纤的归一化参数V值增大,最终使模式的传输损耗系数减小,模式在纤芯区域的功率因子增大。 相似文献
86.
87.
88.
Cr(V)与H2络合物的EPR信号 总被引:1,自引:0,他引:1
Cr交换丝光沸石在氢气氛中强烈还原并冷却后,出现了一个各向同性的EPR信号,g值2.003,△HPP 13.4 gauss.采用EHMO方法计算了各种可能模型化合物的g值,结果建议这一信号对应Cr(V)与H2分子形成的络合物。 相似文献
89.
对光纤激光极限功率的探索和其受限因素的分析, 有利于为大功率光纤激光器的发展提供理论依据和实验指导. 本文考虑热效应、光效应、非线性效应和抽运亮度等因素对光纤激光极限功率的影响, 分析了掺镱和掺铥光纤的极限功率和受限因素. 在此基础上, 结合激光在光纤中单模传输的条件, 计算了单模掺镱和掺铥光纤激光的极限功率. 计算结果表明, 在现有技术条件下, 使用常规的976 nm和793 nm激光二极管抽运, 单模掺镱和掺铥光纤激光的极限功率分别为4.2 kW和7.8 kW, 其中单模掺铥光纤激光的功率水平还远低于它的极限功率的原因是受抽运亮度的限制. 最后分析指出减小纤芯的数值孔径和改进少模光束的光束质量是提升单模光纤激光极限功率的重要途径. 相似文献
90.
报道了一种最新型可用于1.5μm光纤通信传输介质的掺Er^3 的磷酸盐玻璃,通过对其吸收谱的测量,可看到在970nm附近有一很强的吸收峰,适合于采用LD激光泵浦。我们在发射波长为970nm的半导体激光器激发下测量了这种材料的发射谱,观察到在红外波段1540nm处在强发射峰。我们从吸收谱出发拟合出了J-O强度参数,进而计算出了Er^3 离子各相关跃迁的理论振子强度、实验振子强度及自发辐射系数,从结果可得出理论和实验是相符的。 相似文献