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141.
介绍了CCD象感器件的原理及结构,并将其同PC486计算机构成在线线经测控自动控制系统,不仅能够自动测控细丝直径,而且具有良好的可移植性,具有广阔的应用前景. 相似文献
142.
SUNIST低环径比托卡马克的供电系统 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍了SUNIST低环径比托卡马克的纵向场线圈、欧姆加热场线圈和平衡场线圈的电学参数。所用电容器组储能系统采用电容换流式准恒流充电回路。测量了这三组线圈中的放电电流,并将测量结果与回路计算结果作了比较。 相似文献
143.
针对目测法无法及时发现直拉单晶硅在等径生长阶段发生的掉苞问题,本文提出一种基于ISOMAP-DE-SVM的掉苞预测模型,可以在掉苞现象发生之前发出警告。首先剔除方差较小的参数,采用斯皮尔曼相关系数法剔除冗余参数,采用最大互信息法检验剩余参数的非线性相关性;然后将关键参数的均值和标准差作为等度量映射和多维放缩的输入,得到两份样本数据;最后将这两份样本数据分别输入到经过差分算法、遗传算法优化的支持向量机预测模型,得到4份预测结果。预测结果表明:基于ISOMAP-DE-SVM的预测模型具有收敛速度快、准确度高的特点,平均预测准确率可以达到96%;同时,所使用的方法揭示了单晶硅等径阶段的数据具有非线性特点。通过实际应用验证表明模型具有一定的工程实用价值。 相似文献
144.
作为一种自然界中广泛存在的力, 液桥力的研究对制药、重金属回收、颗粒分离等领域具有十分重要的意义. 利用纳米多功能拉伸试验机测量不等径颗粒间液桥拉伸过程中的液桥力?位移曲线, 同时配合CCD工业相机记录拉伸全过程液桥形态的变化. 首先分析了液桥力?位移曲线形态、最大液桥力、断裂距离随粒径比及液桥体积的变化规律, 其次基于圆环假设及Y-L方程对本文试验结果的合理性进行验算, 最后针对圆环假设在液桥力计算中存在的不足分析了其原因, 并结合重力对液桥形态的影响对液桥拉伸全过程的形态变化进行了具体分析. 结果表明: 最大液桥力受粒径比的影响较大而受液桥体积的影响较小, 与最大液桥力相反, 断裂距离受液桥体积的影响较大而受粒径比的影响较小; 圆环假设可以较好地预测最大液桥力大小但对拉伸过程中的液桥力预测不准, 这是由于当液桥力达到最大值后液桥的外轮廓已不能用圆环表示; 根据重力对液桥形态的影响, 将拉伸过程液桥外轮廓的变化简化为重力影响可以忽略时的圆环形?抛物线形, 重力影响处于过渡阶段或影响较小时的长轴与短轴之比不断增大的椭圆形, 以及重力影响不可忽略时的“冷却塔形”?双曲线形. 相似文献
145.
高继 《应用泛函分析学报》2000,2(3):247-263
假设S(X)是Banach空间X的单位球面,作引进了四个新的几何参数:Jε(X)=sup{βε(x),x∈S(X)},jε(X)=inf{βε(x),x∈S(X)},Gε(X)=sup{αε(x),x∈S(X)},gε(X)=inf{αε(x),x∈S(S)},其中≤ε≤1,βε(x)=sup{min{‖x εy‖,‖x-εy‖,y∈S(X)}},αε(x)=inf{max{‖x εy‖,‖x-εy‖,y∈S(X)}},讨论了这些参数的性质,本主要结果是:如果主要结果是:如果有一个ε,0≤ε≤1,使得Jε(X)<1 ε/2或gε(X)>1 ε/3,那末X有一至正规结构。 相似文献
146.
方程△u+g(|X|)f(u)=0的环上Dirichlet边值问题的多重正对径解 总被引:5,自引:1,他引:4
考察了二阶半线性椭圆边值问题△u+g(|X|)f(u)=0,R 相似文献
147.
在应用系统的牵引及光学器件技术的推动下,工程化光纤陀螺朝着小型化、轻量化、高精度方向发展,设计了一种基于新型超细径(60/100)光纤制作的高精度光纤陀螺。相比于传统细径保偏光纤,新型超细径光纤可增加光纤的抗弯曲程度,也可使光纤环圈的绕制半径减少;同时,由于光纤变细,光纤环厚度减小,当环境温度改变时,内外层光纤温度差减小,有利于改善光纤陀螺环圈全温性能,提高光纤陀螺温度特性。首先研究了新型超细径光纤纤芯、包层结构设计,在此基础上为针对性提高涂覆胶体、绕环胶体材料的可靠性,建立了胶体材料性能随时间退化的模型;随后,基于上述新型光纤和小型化宽谱ASE光源,成功搭建了高精度光纤陀螺仪样机,陀螺整机尺寸为70 mm×70 mm×35 mm,陀螺测试零偏稳定性可达0.007°/h,可以满足陀螺小型化、轻量化、高精度需求。 相似文献
148.
149.
150.
采用先进的等径弯角挤压工艺制备微米晶TiNiFe合金块体材料,分析经过等径弯角挤压工艺处理后TiNiFe合金的显微组织,测定其显微硬度,并考察等径弯角挤压工艺对TiNiFe合金摩擦磨损性能的影响.结果表明:高温等径弯角挤压处理可以细化TiNiFe合金的微观组织,显著提高其显微硬度和摩擦磨损性能;未经处理TiNiFe合金的磨损表面较为粗糙,沿滑动方向存在较深的犁沟和大块磨粒剥落,呈现出明显的磨粒磨损特征;而经过高温等径弯角挤压处理后,TiNiFe合金的磨损表面较为光滑、平整,呈现出较轻微的磨粒磨损特征. 相似文献