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121.
研究了3-(1H-苯并三唑-1-亚甲基)-4-氨基-5-巯基-1,2,4-三唑与取代苯甲酸在三氯氧磷催化下的反应,制得10种新的3-(1H-苯并三唑-1-亚甲基)-1,2,4.三唑并[3,4-b]-1,3,4-噻二唑,通过元素分析、IR、 ̄1NMR和MS确证了它们的结构并讨论了其波谱性质。  相似文献   
122.
XU  Ming SONG  Kai 等 《中国化学》2002,20(1):90-95
The emission spectra of a series of naphthalene end-labeled oligo-oxyethylene(N-Pn-N) and their facilitated transport of cations across liquid membranes have been investigated.Alkali-metal cations enhance or inhibit the intramolecular excimer formation of N-Pn-N remarkably,suggesting that the polyether chain of N-Pn-N in solution complexes with the cations,and the orientation of the terminal chromophores depends on the cation size and the length of the polyether chain. These compounds are able to act as carriers to facilitate transport of alkali-metal cations through organic liquid membranes.The transport efficiencies are comparable with those of cyclic carriers such as crown ethers,and show remarkable selectivity.  相似文献   
123.
含VE微胶囊的制备及其控制释放性能研究   总被引:6,自引:0,他引:6  
以天然维生素E(VE)为芯材,利用Shirasu porous glass (SPG) 膜乳化结合液中干燥法,制备了粒径单分散的聚苯乙烯(PS)微胶囊.微胶囊的粒径为膜孔径的4倍,粒径单分散系数CV小于0.2.考察了改变PS和VE的比例及微胶囊的粒径对控制释放性能的影响.  相似文献   
124.
在浓盐酸水溶液中,碘化N,N-二甲基-1,5-二氮杂环[3.2.1]辛烷([3.2.1-Me2dabco]I2)和碘化1-氨基-1,4-二氮杂环[2.2.2]辛烷([2.2.2-NH2dabco]I)与氯化铜反应得到2种有机-无机杂化铜化合物[3.2.1-Me2dabco][CuCl4](1)和[2.2.2-NH2dabco][CuCl4](2)。X射线单晶结构衍射证实化合物12中的无机阴离子是[CuCl4]2-四面体。化合物12表现出可逆的热致变色现象,随着温度升高,它们的颜色从黄色变为红色,这应该是由[CuCl4]2-四面体的变形引起的。  相似文献   
125.
鉴于洗胃液量实时在线检测与求解的困难,提出利用灰色数学的累加生成方法,把液量作为主导变量,管路二处压力差的累积压力作为二次变量,根据二者之间的一一映射关系,仿真实验研究洗胃液量的软测量技术,给出了实验结果,为液量的工程检测提供了一种数学方法.  相似文献   
126.
127.
128.
129.
为研究在低温工况下压缩机频率对重力再循环制冷系统的影响,保持库温不变,通过调节压缩机频率,测量重力再循环双蒸发器并联制冷系统的相关参数,并与相同压缩机频率下的直接膨胀供液制冷系统进行对比。结果表明:相同工况下压缩机频率为40Hz、45Hz、50Hz、55Hz和60Hz时,重力再循环供液制冷系统相比直接膨胀供液制冷系统的制冷量分别高2.36%、5.92%、7.16%、8.09%和10.1%;压缩机耗功分别高0.45%、2.92%、4.63%和5.76%;性能系数分别高2.36%、5.92%、7.16%和8.09%。故在低温工况下,重力循环制冷系统优于直接膨胀式制冷系统,且增加压缩机频率可优化重力循环制冷系统运行特性。  相似文献   
130.
X区块为低渗透油藏,目前采用超前注水开发方式,在数值模拟历史拟合的基础上对试验区超前注水开发指标的变化规律进行研究,并对注采系统进行调整.通过相对渗透率曲线,得到无因次采液指数与含水率之间的变化规律,结果表明,含水率低于65%时,无因次采液指数呈下降趋势,可适当降低注水强度;当含水率达到65%以后,无因次采液指数开始上升,此时可通过放大生产压差对试验区进行提液生产;而含水率达90%以后,无因次采液指数迅速上升,此时应以稳油控水为主.在确定产液量的基础上,在下降期和上升期分别设计了四个方案进行注水强度调整,结果表明,在无因次采液指数下降期和上升期,当注水强度分别为1.65 m~3/d·m和2.10m~3/d·m时,地层压力保持较好,且试验区开发效果最好.  相似文献   
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