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11.
为了精准快速地计算微波器件中微放电效应的阈值,在传统蒙特卡罗方法的基础上,提出了三种不同的蒙特卡罗方法,分别对二次电子的初始能量、出射角度和初始相位等参数进行随机,结合四阶龙格-库塔法和Furman模型计算电子的运动轨迹和单次碰撞产生的二次电子发射系数,然后应用不同的方法计算有效二次电子发射系数作为微放电效应的判据.以平板传输线TEM模式为研究对象,采用四种不同的蒙特卡罗方法计算微放电阈值,并与统计模型结果进行对比.结果表明单电子-多碰撞蒙特卡罗方法误差最小,而且稳定性最好. 相似文献
12.
基于区域电压矢量表的永磁同步电机直接转矩预测控制 总被引:2,自引:0,他引:2
为了减小永磁同步电机传统直接转矩控制中过大的转矩和磁链脉动,提出了应用于永磁同步电机直接转矩控制的新型转矩和磁链区域电压矢量表.根据电机模型,推导出在每个区域内电压矢量的预测控制角,实现转矩和磁链的预测控制.实验结果表明: 该方法与传统直接转矩控制相比,可维持逆变器开关频率的恒定,减小稳态转矩和磁链脉动,提高电机相电流正弦度,从而获得更好的控制性能,同时该方法还保留了传统直接转矩Bang-Bang控制的鲁棒性和快速的转矩响应. 相似文献
13.
14.
功能梯度双材料弱/微间断界面的冲击断裂分析 总被引:1,自引:0,他引:1
提出强间断、弱间断、微间断和全连续界面的概念与分类,建立功能梯度弹性双材料弱间断
界面冲击断裂问题的力学模型,采用积分变换法推导问题的Cauchy奇异积分方程,并用配
点法求得数值解. 分析表明,弱/微间断性对于FGMs界面裂纹应力强度因子有着重要影响,
而且微间断性是优于弱间断性的一种界面力学性能连接关系. 以FGMs界面某一侧
的力学性能函数在界面处的Taylor展开式的低阶项作为界面另一侧的力学性能函数,便可
以使FGMs界面成为``微间断'界面. 界面的一阶微间断对应力强度因子的减小作用较为明
显,而高阶(二阶及以上)微间断对应力强度因子的影响较小. 减小界面的弱间断程度或使
FGMs界面具备``微间断性',都将利于提高功能梯度双材料界面抗冲击断裂能力,在一定
程度上达到界面增韧的目的. 相似文献
15.
无速度传感器异步电动机极低转速下的矢量控制 总被引:3,自引:0,他引:3
在较低转速下,对异步电机转子磁通位置的观测比较困难,因此在定子边注入与电机控制量无关的高频信号,是提取转子磁通位置信息的有效方法之一。为此,该文分析了异步电机高频脉振信号注入下的电机模型,得到了异步电机同步参考坐标系下的阻抗不对称的特点,提出了磁通跟踪的方法,通过检测高频脉振信号注入时的响应电流,来观测转子的磁通位置,并以此为基础实现了无速度传感器异步电机极低转速下的矢量控制。实验结果表明,该方法在异步电机极低转速(包括零速)下能准确地观测出转子磁通位置,对电机的参数和负载变化具有鲁棒性,并且能够在零速时输出额定转矩。 相似文献
16.
17.
18.
等离子体模拟改进电磁粒子网格算法 总被引:2,自引:0,他引:2
为了消除传统电磁粒子网格算法在交错推进电场和磁场,粒子动量和位置时存在的半时间步长差,推导出一种电磁场和粒子非交错推进的改进电磁粒子网格算法,该算法通过引入一个中间过渡时刻,对麦克斯韦方程组和牛顿-洛仑兹方程的差分格式进行了变换,使算法实现了同时将所有物理量从n时刻推进到n 1时刻,该算法能得到时间上同步的参数,有利于计算结果的数据处理以及在模拟过程中对电磁场和粒子进行实时诊断,应用改进后的电磁粒子网格算法对无箔二极管实例进行了模拟,得到了与实验基本一致的结果。 相似文献
19.
An elastic-viscoplastic constitutive model was adopted to analyze asymptotically the tip-field of moving crack in linear-hardening materials under plane strain condition. Under the assumption that the artificial viscosity coefficient was in inverse proportion to power law of the rate of effective plastic strain, it is obtained that stress and strain both possess power law singularity and the singularity exponent is uniquely determined by the power law exponent of the rate of effective plastic strain. Variations of zoning structure according to each material parameter were discussed by means of numerical computation for the tip-field of mode Ⅱ dynamic propagating crack, which show that the structure of crack tip field is dominated by hardening coefficient rather than viscosity coefficient. The secondary plastic zone can be ignored for weak hardening materials while the secondary plastic zone and the secondary elastic zone both have important influence on crack tip field for strong hardening materials. The dynamic solution approaches to the corresponding quasi-static solution when the crack moving speed goes to zero, and further approaches to the HR (Hui-Riedel) solution when the hardening coefficient is equal to zero. 相似文献
20.