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31.
热轧带钢板形板厚耦合特性变化机理与参数求解   总被引:2,自引:2,他引:0  
通过对建立的耦合关系模型的分析,指出Mp,Mw,Q,Kp和Kw是决定工业轧机板形板厚综合控制系统耦合特性的参数。它们随实际轧制生产条件的变化而改变。采用有限元模型,结合工业轧机系统实测数据,给出1700mm热连轧机耦合特性参数的求解方法,该方法为板形板厚解耦设计的工业应用提供了切实可行的途径。  相似文献   
32.
研究并建立了醋酸纤维素丝束(醋纤丝束)气味的感官分析方法。对丝束的主要气味物质丙酮和乙酸进行测定,嗅阈值分别为丙酮46mg/L,乙酸0.074mg/L。本法检测灵敏度高,能对正常丝束气味和混有其它物质的异常丝束气味进行准确辨别。用该法对厂家生产的醋纤丝束进行嗅味测试,结果显示质量合格的丝束气味强度为2~3,当强度大于4时应引起厂家高度重视。  相似文献   
33.
本文首先介绍了两种传统的水中目标回波强度的测量方法,分析了其特点并指出其不足之处。然后提出了一种改进的回声转发测量法,我们称之为固定转发源级的目标回波强度测量法。固定转发源级的目标回波测量法,对传统的回声转发测量法进行了硬件结构和处理方法上的改进。通过在被测目标上加装声学数据采集记录装置,避免了变强度转发的需要。不但保留了其优点,而且克服了其主要缺点。明显降低了校准的工作量,提高了测量的精度和效率,拓展了系统的适用范围,具有一定的应用推广价值。  相似文献   
34.
罩式退火炉不同内罩结构传热效率   总被引:2,自引:0,他引:2  
针对传统的罩式退火炉内罩纵向刚度低的问题,提出了一种内罩结构形式--网格形内罩.通过对对流换热系数、传热面积等影响传热效率的各因素进行理论计算,将传统内罩与新型内罩进行了比较研究.指出了网格形结构对于提高内罩的换热效率,增加罩式炉的生产能力是有利的.  相似文献   
35.
曹建国 《数学进展》1997,26(6):481-506
近30年来Gromov对数学的多个领域,其中包括微分几何,拓扑,动力系统,群论和偏微分方程,作出了重要的贡献,本文讨论几何分析中与Gromov引进的多种几何不变量有关的几个专题中主要包括Gromov几乎平坦流形,极小体积空隙独测,填充黎曼流形,等周不等式,Gromov字双曲群,非紧空间和具有界曲率奇异空间上的加权L^p上同调。  相似文献   
36.
曹建国 《科技信息》2010,(32):I0371-I0371
本文叙述了染料敏化太阳电池的结构及其原理,对于燃料敏化太阳电池的关键技术的研究进展进行了重点综述,并对染料敏化太阳电池面对的问题及前景进行了展望。  相似文献   
37.
入侵检测器的生成是入侵检测系统的核心,入侵检测器生成可以转化成数据的最优分类问题.量子遗传算法针对复杂优化问题有很强的搜索能力和最优化性能.因此,本文引入量子遗传算法来实现这个优化过程,并进行了入侵检测对比实验,实验结果表明基于本文算法的检测准确率高,同时收敛稳定性明显提高,收敛速度更快.  相似文献   
38.
曹建国  陆文钊 《数学学报》1985,28(6):817-824
<正> M.Morse在大范围变分中先后引进了几种道路空间,即联M_n上两点A_1≠A_2的逐段正则曲线所构成的距离空间Ω_(A_1)~(A_2)和联A_1,A_2的连续曲线所构成的空间Ω~0(见[1]、[2])以及联M_n上两点A_1≠A_2的所有Frechet曲线类所构成的Frechet距离空间F_(A_1)~(A_2)(见[2]),并在A_1≠A_2是非退化点对时分别证明了这几个空间的Betti数与M_n上联A_1,A_2的J-极值(测地线的推广)之间的一些不等式.同时M.Morse,S.S.Cairns和  相似文献   
39.
液力变矩器在机械无级变速传动系统中的应用   总被引:1,自引:1,他引:1  
无级自动变速传动作为理想的传动方式,能有效地提高车辆的动力性和燃油经济性,减少排放污染,用液力变矩器作为无级自动变速传动系统的起步装置具有良好的起步性能,且控制简单。在液力变矩器性能试验及锁止离合器闭锁动态过程仿真的基础上,根据发动机与液力变矩器的共同工作特性进行了发动机与液力变矩器的匹配评价,提出了液力变矩器闭锁控制规律以及用液力变矩器仟民步装置的机械无级变速传动系统的起步控制策略。经汽车起步、加速过程的仿真结果表明,与装备五档手动变速器的汽车相比,装备机械无级变速器的汽车具有良好的起步和加速性能。  相似文献   
40.
冷轧平整机振纹实测研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
针对某1700冷轧平整机支持辊表面振纹问题进行了连续跟踪测试. 在对平整机固有特性研究的基础上,通过对支持辊各个使用时期内振动信号的分析与比较,得到了平整机的振动特征以及振动与振纹之间的相互影响关系:在支持辊使用初期,平整机系统的振动以自激振动为主,振动频率为150 Hz,在稳定轧制阶段工作辊对支持辊的相对运动形成支持辊表面振纹;在支持辊使用中后期,由振纹引起的强迫振动进一步加速了振纹的形成,系统的振动为强迫振动和自激振动共存. 在对振纹形成过程认识的基础上提出了振纹抑制措施,即在轧件入口侧增加抑振辊或改变轧制速度.  相似文献   
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