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51.
针对传统双稳态压电俘能器在低幅值激励下不易进行高能阱间运动的问题,设计了一种耦合双梁的非线性压电俘能器.利用集中参数法对系统进行了数学建模.对传统双稳态俘能器与本文所设计的俘能器进行了数值仿真,对比分析了两者在简谐激励与线性升频激励下的动态响应及俘能性能.仿真分析结果表明,通过调整系统结构参数,该非线性俘能器在工作频带... 相似文献
52.
能量桩技术作为一种利用浅层地热能的新技术,可以有效降低建筑物能源消耗,减少二氧化碳排放。为研究能量桩系统在运行前后的较长时期内的进/出口换热液体温度、桩身温度以及轴向变形等特征,对位于法国塞纳-马恩省的Sept Sorts镇某新建污水预处理厂房的能量桩系统开展了现场全尺监测试验。监测结果显示,换热管网进口(Tinlet)和出口(Toutlet)液体之间的平均温度差约为5℃,表明该能量桩系统具有良好的换热能力。在能量桩运行前,随深度增加,桩身温度先减小然后趋于稳定,最终保持在13℃左右(桩体深度>5m)。在能量桩运行后,在装有换热管的7m深度范围内桩身温度基本保持恒定。此外,能量桩运行前后的桩身温度变化幅度相差不大,均小于10℃。由能量桩运行引起的桩身轴向变形与由季节性土体温度变化引起的轴向变形具有相同的数量级,但前者沿桩体上的区域分布更加均匀。在监测期间,桩身轴向应变变化范围为-50μm/m~+30μm/m,数值虽小但在设计中不应忽略。 相似文献
53.
基于极限平衡法中应用较为广泛的瑞典圆弧法和毕肖普法基本原理,文章得出4个不同影响因子下的边坡稳定安全系数,进而采用灰色关联度法建立计算模型,运用Matlab程序对边坡稳定性的影响因素进行敏感性分析。结果表明:通过毕肖普法所得的安全系数普遍比瑞典法大;中心角、孔压系数、坡角、坡高的变化对瑞典法影响更大;对于2种方法,中心角的影响程度比孔压系数大,坡角的影响也比坡高敏感。灰色关联度克服了传统回归模型在因素分析时的缺点,能够准确对各影响因子进行敏感性评估,为边坡类工程设计与运行管理提供了依据。 相似文献
54.
55.
两种碘制剂对球形棕囊藻的去除作用 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了四烷铵络合碘和聚维酮碘对球形棕囊藻赤潮生物的灭杀和控制作用.四烷铵络合碘对球形棕囊藻有显著的抑制和杀灭作用,当起始藻细胞密度为1.5×106/mL时,低于15mg/L的四烷铵络合碘溶液对球形棕囊藻有一定的抑制作用,高于25 mg/L的四烷铵络合碘溶液对球形棕囊藻有显著的杀灭作用.四烷铵络合碘的最低有效质量浓度为25 mg/L.聚维酮碘对球形棕囊藻灭杀作用不显著,且用量偏大.四烷铵络合碘对藻的杀灭效果明显优于聚维酮碘,四烷铵络合碘具有高效、低毒安全、药效期长等优点,是一种较理想的除藻剂. 相似文献
56.
本文通过对一起较为典型的技术贸易纠纷所涉及的若干法律问题、所转让技术的计价、技术成果的权属、履行中的情势变更等,阐述了笔者的一些观点。(考虑到案件当事人的利益,本文对有关案情作了掩饰处理) 相似文献
57.
取样变频之后,通过数字和模拟两个环路对窄脉冲源信号进行锁相。数字环路控制脉冲源以IOKHz为最小步长变化频率,模拟环路通过对取样中频的鉴相反馈控制脉冲源频率的微调,从而得到精准的脉冲源和稳定的中频信号。测试证明了设计方法的正确性和可行性。 相似文献
58.
利用三苯基氯化锡和2,6-吡啶二甲酸在三乙胺存在下以1:1摩尔比反应,合成了离子型有机锡化合物[Ph_2Sn]_2[2,6-Py(CO_2)]_3H_2O~(2-)[HNEt_3]_2~+.通过元素分析、红外光谱和核磁共振氢谱对其结构进行了表征.用X-射线单晶衍射测定了该化合物的晶体结构.化合物的单斜晶系,空间群P2_1/n,α=1.707 3(7)nm,b=1.744 7(7)nm,c=2.433 3(10)nm,β=109.694(7)°,Z=4,V=6.824(5)nm~3,Dc=1.282 g/cm~3,μ=0.793 mm~(-1),F(000)=2 696,R_1=0.056 3,WR_2=0.1539.化合物中两个锡原子呈七配位畸变五角双锥构型. 相似文献
59.
本文给出以下形式的微分方程的积分解:其中 为实数|αs|>0,|λ|>0,|λ|>0,s=1,2,3,…,kj,j=1,2…,n-2k;λ= {|αs|,|λj|},y(x)为(-∞,+∞)上的有界函数,则方程Pn(D)f(x)=y(x)且满足f(x)=O(e(λ|x|));x|→∞的解f(x)=Cn(x-t)y(t)dt,其中Cn(x)= 当y(x)为以1/h为周期的有界实函数时,上述方程的解为f(x)=(x-t)y(t)dt,其G(n,h)P(x)= 相似文献
60.
由含Zr的Al-Zn-Mg-Cu合金在不同变形条件下进行热压缩得到的真应力-真应变曲线,计算合金的热变形本构方程.基于动态材料模型构建合金的加工图,并分析功率耗散系数的变化和失稳区的范围.研究结果表明:该合金在热变形时存在2个失稳区,即低温失稳区(温度300~360℃、应变速率0.05~1 s-1)和高温失稳区(温度400~460℃、应变速率0.005~1 s-1);在温度440~460℃,应变速率小于0.002 s-1的区域,最大功率耗散系数为0.52,该区域内的变形软化机制为动态再结晶. 相似文献