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本文用测定铅的熔化曲线的方法来研究高温下活塞-圆筒容器中叶蜡石介质的摩擦损耗。发现叶蜡石在高温高压条件下,其不对称摩擦明显增高,因此不能应用常温下的压力定点方法标定压力。这些不对称摩擦很可能来源于叶蜡石在高温和常温状态下具有的较为悬殊的力学性能差别,从而导致了样品组装内部高温区与外层低温区之间负的差载效应。研究认为,叶蜡石具有价廉和易加工等优点,其摩擦在高温下也可大幅度下降。如果对由于压室温度不均匀而带来的不对称摩擦作适当修正,它仍然可以作为该类容器中高温高压物性测量的较为理想的传压介质。 相似文献
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本文报道了一个由氧掺杂产生的T’相R2CuO4系列化合物中位于28K附近的公有的磁反常规象。 相似文献
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研究了ZnO纳米晶高温高压下的晶粒演化, 用MDI/JADE5 X射线衍射仪和XL30S-FEG场发射扫描电子显微镜对高压样品的相组成、晶粒尺寸及微观形貌进行了表征. 结果表明, 高压下, 200℃氧化锌纳米晶粒已经迅速长大. 300℃(包括300℃)以下, ZnO纳米材料中晶粒长大和晶粒减小的现象并存, 1 ~ 3 GPa烧结体晶粒尺寸随着压力的升高而增大, 4 ~ 6 GPa烧结体的晶粒尺寸随着压力的升高而减小. 400℃(包括400℃)以上, 1 ~ 6 GPa烧结体的晶粒尺寸随着压力的升高而不断增大. 在特定条件下, 可以获得高性能的ZnO纳米块体材料. 相似文献
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1961年Bokov和Mylnikova以PbO作助熔剂,从溶体中长出钙钛石结构的Pb(Zn_(1/3)Nb_(2/3))O_3晶体,且具有铁电性。然而,用一般常压固相反应方法,却得不到钙钛石结构的Pb(Zn_(1/3)Nb_(2/3))O_3,而只能得到烧绿石结构的Pb_2Nb_2O_7,其固相反应式为 3PbO ZnO Nb_2O_5→Pb_2Nb_2O_7 PbO ZnO。这可能是因为Zn—O间的共价键较强,Zn易于保持为4配位结构。 钙钛石结构为高密度相,ABO_3型钙钛石化合物中B原子配位数为6。高压有利于形成高密度相,使配位数增加。因此,Matsuo等人试图用高压固相反应方法,制备钙钛石结构的Pb(Zn_(1/3)Nb_(2/3))O_3 。他们在15—25千巴,600—1100℃进行固相反应,结果得到在 相似文献
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着重讨论了准静水冷压对Bi系高温超导材料超导电性的影响,并分析了经冷压-退火处理后超导电性的改善情况。准静水冷压处理后,Bi系超导材料晶粒间界连接发生显著退化,晶粒内部产生大量缺陷,由此导致了宏观超导电性的退化。冷压造成了体密度的极大提高和一定的晶粒择优取向。这些现象主要是由于准静水压下剪切应力的作用。退火后,晶界连接得到很大加强,部分缺陷消失或形成堆错使材料各项性能均获改善。Jc(77K,零场)较初始样品有大幅度提高,达约1600A/cm2。此外还考察了静水压
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活塞-圆筒型高温高压容器在原理上是自由活塞压力计的变型,其工作压力可由外加载荷中扣除摩擦损耗后直接定出,故在高温高压研究中得到广泛的应用[1].但是这种容器的端面保护很不完善,容易使容器内衬出现横向开裂. 早期的活塞-圆筒容器使用时只有径向保护并无端面保护[2].Hall指出,要进一步提高工作压力,容器内衬的所有自由面均须加保护.Boyd与 England曾采用固定的端面保护[3].接着Kennedy等提出另一种端面保护力可变的设计[4].但是这两种设计的不足之处,在于端面保护力不能随工作压力的升降按某一定的比例而增减. 我们的新设计(称作“差… 相似文献
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在流体静压力为0.5—11.6kbar,温度-80—80℃范围内,测量了Rb_4Cu_(16)I_7Cl_(13)多晶粉末“松散”样品和“致密”样品的离子电导。“松散”样品电导与压力的关系表明,在4.0—5.0kbar附近,电导存在极大值;“致密”样品电导随压力单调下降。在一定压力下,“致密”样品电导率随温度变化的趋势与常压结果相同,压力对Rb_4Cu_(16)I_7Cl(13)α→β相转变温度没有明显影响。α和β相的激活体积分别为0.90cm~3/mol和1.55cm~3/mol。 相似文献