钛（IV）固溶氧化镁纳米粉体的制备与表征

采用液相共沉淀方法,以Mg（NO3）2.6H2O和Ti（OC4H9）4为起始原料,NH3.H2O为沉淀剂,PEG为分散剂,冰乙酸为修饰剂,制备了钛（IV）固溶氧化镁纳米粉体。利用XRD,XPS和TEM等分析手段对粉体的物相组成、结构和形貌等进行了表征。结果表明Ti4＋固溶到MgO的晶格中,物相只有立方晶系的方镁石结构MgO相组成,无其它相存在。所制得的粉体颗粒尺寸小（约40~50 nm）、粒度分布均匀,具有良好的分散性能。     

射频等离子体放电动态过程的流体动力学模拟

用流体动力学方法研究了射频放电的动态演变过程．得到了粒子密度、电子能量和电场的动态分布图．通过对功率密度的推导和鞘层厚度的定量定义,发现两者之间存在一定的函数关系．此外,动态分布图还表明：放电的演变主要发生在鞘层内部,两鞘层的演变相差１８０°相位角,极板材料对放电有影响．     

热模钢中碳化动态析出与高温塑性的定量研究

研究了碳化物在热变形过程中的动态析出量与钢的高温塑性、晶内强度的定量关系。结果表明：晶内强度随碳化物动态析出量的增加而上升，高温塑性随之而降低。其脆化机制是晶内强度的上升加剧了晶界的热变形，从而导致显微裂纹在晶界上形核长大，最终呈；现低塑性沿晶断裂。     

化学镀Ni-P镀层表面脆性的研究

用刚性球体压入法并结合声发射技术测定了化学镀Ni-P镀层的表面脆性.试验结果指出,Ni-P镀层的表面脆性随热处理的温度、时间以及基体硬度的增加而降低,临界载荷P_c反映出了化学镀Ni-P镀层表面脆性的变化规律,但仍属定性范围;临界应力σ_(rc)能定量地反映化学镀Ni-P镀层的表面脆性.     

热模钢中碳化物动态析出与高温塑性的定量研究

研究了碳化物在热变形过程中的动态析出量与钢的高温塑性、晶内强度的定量关系。结果表明：晶内强度随碳化物动态析出量的增加而上升，高温塑性随之而降低．其脆化机制是晶内强度的上升加剧了晶界的热变形，从而导致显微裂纹在晶界上形核长大，最终呈现低塑性沿晶断裂。     

Ni—P薄膜化学镀液的成分变化及镀膜控制

研究了化学镀Ｎｉ－Ｐ薄膜镀液的变化及作用。试验结果表明：随着施镀时间的延长，镀液的ＰＨ值、ＮｉＳＯ４和ＮａＨ２ＰＯ２的浓度下降，而Ｎａ２ＨＰＯ３的浓度增加，导致镀膜的沉积速率下降和薄膜中的磷含量增加。     

高强韧低合金冷模具钢6CrNiMnSiMoV的力学性能

高强韧低合金冷模具钢6CrNiMnSiMoV(CD钢)具有合金元素含量少、成本低、热处理工艺简便等特点,为充分发挥其性能潜力,本文对其力学性能(硬度、强韧性、耐磨性)进行了综合研究.与常用的冷模具钢CrWMn和Cr12MoV及日本专利钢号SX105V和苏联研制的56的相应的力学性能进行对比试验也是有意义的.     

琥珀酸二异辛酯磺酸钠微乳体系中纳米银的制备及其连续相的影响

在琥珀酸二异辛酯磺酸钠(AOT)为表面活性剂、环己烷为连续相形成的微乳体系中, 利用水合肼还原AgNO₃制备了分散性良好的纳米银. 利用紫外-可见(UV-Vis)光谱和透射电镜(TEM)对所得产物进行了表征, TEM显微图像表明形成粒子为球形结构, 平均粒径为5.10 nm, 标准偏差为2.84 nm. 分别利用正己烷、正庚烷、正辛烷、环己烷和十二烷等作连续介质, 研究了微乳液中连续相对纳米银形成的影响. 随着正烷烃碳链长度的增加, 微乳液中胶束之间的交换速率增大, 形成粒子的平均粒径逐渐减小. 十二烷形成的微乳体系制备的纳米银溶胶具有最宽的共振吸收峰, 所得的纳米银粒子平均粒径最小. 环己烷形成的微乳液中反胶束具有特殊的界面强度, 导致纳米银晶核的形成速率过低, 纳米银晶粒的生长不完全.     

聚酰亚胺/纳米MgO复合材料的制备与性能研究

采用直接分散法将纳米MgO颗粒均匀分散在聚酰胺酸溶液中,经旋涂、热亚胺化制得聚酰亚胺/纳米MgO复合材料.利用傅里叶变换红外光谱(FTIR)、X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、紫外可见光谱(UV-Vis)、热重分析(TGA)和纳米划痕等测试技术对复合材料的结构和性能进行了表征.结果表明,平均粒径约为20 nm的纳米MgO颗粒均匀地分散在聚酰亚胺基体中,有机无机两组分相容性良好;复合材料在可见光区具有优良的光学透明性,在近紫外光区随着纳米MgO含量的增加呈现出了显著的紫外屏蔽性能;纳米MgO的加入能大幅提高复合薄膜的抗划伤性能,在100μN的划痕力下,划痕深度由纯聚酰亚胺的57.4 nm降至10 nm左右,且划痕的宽度也明显减小;尽管复合材料的热稳定性能较纯聚酰亚胺略有下降,但在300℃以下仍具有较好的热稳定性.