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用于浆态床FT合成的Fe-Cu-K-Si催化剂的初步考察 总被引:1,自引:2,他引:1
使用连续共沉淀反应器制备了浆态床FT合成用的Fe-Cu-K-Si催化剂。考察了钾含量、粘合剂的添加以及催化剂还原方法等对催化剂性能的影响。1L高压搅拌釜的试验结果表明粘合剂添加方法B和低压CO还原条件下的No.9催化剂性能较好。在质量空速为无载体Fe-Cu-K催化剂1.5倍的条件下,No.9催化剂的合成气转化率,C1^ 和C5^ 产物的产率均高于无载体Fe-Cu-K催化剂,甲烷选择性为3.2%。特别在富CO合成气条件下C5^ 的单程产率达到130g/m^3(CO H2)以上。假设对氢为一级反应动力学的条件下,使用表观速率常数对o.9催化剂的反应活性的经时变化作了考察,结果表明表观速率常数较合成气转化率能相对地反映不同反应条件下的催化剂活性。 相似文献
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在内径98mm的鼓泡浆态反应器内,考察了工艺参数对浸没表面与浆液间的传热系数的影响。浆态反应器轴向装有一个外径20mm,长120mm的测量传热膜系数用的铜制元件。为了模拟浆态FT合成反应系统,三相系统由N2、液体石蜡和石英砂(平均粒径53μm、110μm、180μm)或63μm以下的Fe2O3组成。工艺参数变化范围如下:表观气速0.005m/s~0.08m/s, 温度353K~453K, 压力0.1MPa~0.8MPa,固体的质量分数0~20%,初始液位高度625mm~1240mm。本研究使用单孔板、多孔板、烧结金属板三种气体分布器类型。结合实验数据,应用最小二乘法求得各个参数值,得到的无因次传热系数关联式为St=0.179(ReFr)-0.25Pr-0.66,相关指数0.98,最大偏差18%。该关联式可应用于气-液和粒径小于100μm的气-液-固体系。 相似文献
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以Cu(NO3) 2 、CrO3和浓氨水为原料 ,采用并流滴加共沉淀法制备的 ,CuCr氧化物催化剂与工业甲醇钠溶液组成的催化体系的低温甲醇合成反应性能较好。催化剂制备方法的重复性良好 ,平均误差在± 3 %以内。催化剂的空时收率平均误差在± 5 %内。对使用络合溶液法和共沉淀法制备的CuCr催化剂 (包括两种商品催化剂G 89和N2 0 3SD)与工业甲醇钠溶液组成的四种催化体系 ,采用气相连续流动、液相间歇的方法 ,在 1L浆态搅拌釜中评价了它们的反应性能。与其它三种催化体系比较 ,本文开发的CuCr CH3ONa催化体系 ,运转 4 8h后的空时收率最高( 0 60 9g(gcat) - 1 ·h- 1 )。 相似文献
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某型弹载二次电源设计 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍某型导引头二次电源设计方案,详细给出分析过程,理论分析该设计选取的接地方式,且通过结构设计减小线损降低压降。综合考虑完全使用线性稳压电源、开关稳压电源或者复合型设计等方案,通过分析各种方案的优缺点和可行性,该二次电源将采用线性集成稳压电源与DC-DC结合进行设计。实践表明该设计有较高的效率,可满足各组件的用电需求。 相似文献
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为了强化传质和反应操作,同时实现反应产物与浆液的分离,使用CuCr/CH3ONa催化体系,在鼓泡浆液反应器(BCSR)、闪蒸塔(FC)和浆液循环泵组成的反应系统(BCSR FC)中考察了低温甲醇合成的反应性能。初始浆液由铜铬催化剂、甲醇钠溶液、乳化剂OP 10和液相介质二甲苯组成。在BCSR:4.2MPa~4.6MPa,110℃~120℃(反应段)100℃~110℃(扩大段),入口气速0.35cm/s~0.40cm/s;FC:0.25MPa~0.40MPa,80℃~90℃,浆液循环量50L/h下, 100h实验期间,合成气转化率、CO转化率和H2转化率分别从最高的71.0%、79.1%和67.5%降到17.8%、35.0%和12.1%。催化体系失活的主要原因是CH3ONa 和MeF反应生成甲酸钠。液体产物由DME 1.23%、甲醇79.52%、MeF 19.25%组成。甲醇+MeF的选择性大于98%。以系统中催化剂为基准,液体产物的产率则为0.166g/gcat·h; BCSR中CuCr催化剂的液体产物的产率为0.336g/gcat·h。 相似文献