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91.
研究压电材料双周期裂纹反平面剪切与平面电场作用的问题.运用复变函数方法,获得了该问题严格的闭合解,并由此给出了裂纹尖端应力强度因子和电位移强度因子的精确公式.数值算例显示了裂纹分布特征对材料断裂行为的重要影响.叠间小裂纹能够对主裂纹的应力和电位移场起着屏蔽作用,相反行间小裂纹却起着放大作用,至于钻石形分布裂纹的影响规律则更为复杂.对于某些特殊情形给予了解答并导出一系列有意义的结果。 相似文献
92.
结合梁的小挠度理论、线性常微分方程及线性代数有关知识, 阐明了计算梁与刚架位移的逐段变形效应叠加法的理论基础, 指出它比另一类叠加法,即载荷叠加法的适用范围小. 采用逐段变形效应叠加法分析静不定结构时, 必须先将此结构变换为静定的相当系统. 相似文献
93.
Ti6A14V表面微弧氧化陶瓷涂层的结构和摩擦学特性 总被引:17,自引:1,他引:17
采用交流微弧氧化法,在Na2SiO3-(NaPO3)6-Na3MoO4溶液中制备了Ti6A14V表面氧化物陶瓷涂层,用X射线衍射仪、扫描电子显微镜和球-盘摩擦磨损试验机研究了涂层的结构、形貌及摩擦学性能,用纳米压痕仪测定了涂层致密层的硬度,用扫描电子显微镜观察涂层磨损表面形貌,用能谱仪分析涂层磨屑的元素组成.结果表明:厚约20pm的涂层致密均匀,主要由锐钛矿和金红石相氧化钛组成;涂层致密层的硬度约为13.5GPa;在0.5N低载荷和摩擦循环次数小于2000次条件下,涂层同GCrl5钢对摩时的摩擦系数仅为0.18~0.20,较基底Ti6A14V与其对摩的摩擦系数低得多.摩擦过程中较软的GCr15钢球材料向涂层表面转移,涂层的磨损机制主要是轻微磨粒磨损与粘着磨损. 相似文献
94.
95.
再论集体次正规空间的逆极限 总被引:2,自引:0,他引:2
首先给出集体次正规空间的一组等价刻画.利用该组刻画证明:设X=lim{Xσ,πρσ,∑}并且每个投影映射πσ:X→Xσ是开满映射, (1)如果X是|∑|-仿紧的且每个Xσ是集体次正规空间,则X是正规集体次正规空间; (2)如果X是遗传|∑|-仿紧的且每个Xσ是遗传集体次正规空间,则X是遗传集体次正规空间.然后,在X=Ⅱα∈AXα是|A|-仿紧的条件下得到结果:X是集体次正规的当且仅当(?)F∈[A]<ω,Ⅱσ∈FXσ是集体次正规的,并且遗传集体次正规也有类似性质. 相似文献
96.
97.
可膨胀空间类的逆极限与Tychonoff积 总被引:4,自引:0,他引:4
设P表示可膨胀,σ-可膨胀、离散可膨胀、σ-离散可膨胀这四种性质之一.本文主要证明(1)设X=lim←{Xσ,πβσ,A}并且每个投射πσ是开满映射,如果X是|A|-仿紧(遗传|A|-仿紧)的,并且每个Xσ都具有性质P(遗传性质P),则X具有性质P(遗传性质P);(2)如果X=П Xσ是|∑|-仿紧(遗传|∑|-仿紧)空间,则具有性质P(遗传性质P)当且仅当 F∈[∑]<ω,Пσ∈F Xσ具有性质P(遗传性质P). 相似文献
98.
蒋继发 《数学年刊A辑(中文版)》1997,(1)
本文研究微分方程组xi=Fi(x1,…xn)(x∈Rn+)解的收敛性.如果该系统满足下列条件:(i)F(O)O;(i)Fi(x1,…xn)关于xk是单调增的(k≠i);(ii)F(x*g(s))h(s)*F(x)(0s1),这里x*y=(x1y1,…xnyn),g,h:[0,1]→[0,1]n满足gi(0)=hi(0)=O,gi(1)=hi(1)=1,O<gi(s),hi(s)<1,s∈(0,1);(iv)系统的每个解在Rn+中有界,则每个解收敛于奇点.本文还把这一结果推广到离散的序保持动力系统. 相似文献
99.
在归纳弹性力学平面问题各种选择应力函数方法的基础上,对于狭长矩形截面梁,提出了一种新的确定应力函数的方法. 该方法简单、实用,克服了选择应力函数的盲目性.在弹性力学教学中有一定参考价值. 相似文献
100.
弱正交异性材料残余应力测量的声弹性方法 总被引:7,自引:0,他引:7
为了适应工程材料的残余应力无损测量的要求,本文将横波和纵波声弹性相结合,建立适用於弱正交异性材料的平面声弹性残余应力测量方法,并应用该方法及自行研制的横波换能器对焊接试件的二维残余应力进行了测试。 相似文献