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201.
锆系催化剂上合成气合成甲醇,异丁醇的研究 总被引:2,自引:3,他引:2
沉淀法制备Zr-K催化剂,由合成气合成甲醇和异丁醇,异丁醇的重要百分组成在10MPa时达15.13%、时空产率在14MPa时达6.92ml/h.Lcat。催化剂的制备条件、制备方法、助剂K2O含量以及反应的工艺条件对催化剂的活性、选择性有明显的影响。 相似文献
202.
不同焙烧温度对Cu/γ-Al2O3催化剂铜物种结构的影响 总被引:6,自引:1,他引:6
用XRD和EXAFS研究了焙烧温度(35─1000 ℃)和负载量(质量分数为5-15%Cu)对于Cu/γ-Al_2O_3催化剂铜物种的影响。低于700 ℃焙烧时,铜以高分散状态存在。根据Cu~(2+)同时占据八面体(Oh)和四面体(Td)两种位置,对第一壳层的Cu-O配位峰进行了拟合。结果显示,随着焙烧温度增加,铜氧配位距离逐渐增加,Cu~(2+)(Oh)/Cu~(2+)(Td)的比例降低,并且Cu~(2+)(Oh)与氧的平均配位数从5.1变成6.0.这表明Cu~(2+)离子由Oh位向Td位迁移,同时向内层扩散使表面配位不饱和的氧缺顶畸变八面体部分变为配位饱和的对称八面体。900 ℃和更高温度的焙烧,使铜离子扩散进载体相形成CuAl_2O_4。 相似文献
203.
点蚀是航空铝合金材料在服役环境下常见的损伤形式,点蚀损伤会导致材料性能的下降, 严重地威胁着结构的承载能力。作为承力构件,航空铝合金不仅承受环境腐蚀的作用,还承受应力作用。论文根据点蚀基本原理,引入细观损伤变量孔隙率,考虑力学化学效应,建立了点蚀损伤弹性模量计算模型。使用2219铝合金,进行加速腐蚀试验和单向拉伸试验,利用显微扫描技术研究了点蚀坑深度随时间和载荷的变化,并对腐蚀后试验件的损伤宏观形貌进行观察分析。根据拉伸实验结果,对模型的正确性进行验证。模型计算与实验结果的对比证明了本文方法的可行性与正确性。 相似文献
204.
分别以亮氨酸(Leu)、精氨酸(Arg)、赖氨酸(Lys)、丙氨酸(Ala)和谷氨酰胺(Gln)等5种氨基酸为底物,研究了氨基酸-BrO<,3><'->-Mn<'2+>-H<,2>SO<,4>-丙酮体系的化学振荡反应.通过所获得的该振荡体系的振荡波形、振荡诱导期t<,in>及振荡周期t<,p>数据,估算了动力学参数(诱... 相似文献
205.
用延展X射线吸收精细结构光谱(EXAFS)研究了重金属Zn(Ⅱ)在水锰矿(γ-MnOOH)和δ-MnO2表面吸附产物的微观结构.结果表明,在0.1M NaNO3介质中,pH7.5时Zn(Ⅱ)离子主要是通过共用水合Zn离子的氧原子及水锰矿表面上的氧原子结合到水锰矿固体表面上.第一配位层(Zn-O层)的Zn-O原子平均间距为2.00±0.01A,该键长是由于六配位的Zn(H2O)62+及其四配位的水解产物Zn(OH)2或Zn(OH)42-以一定比例混合吸附于水锰矿表面面形成的.第二配位层(Zn-Mn层)存在两个Zn-Mn原子间距,即R1=3.07±0.02A和R2=3.54±0.02,分别对应水锰矿结构单元MnO6八面体与Zn-O多面体两种结合方式:共用两个氧原子的边边结合和共用一个氧原子的角-角结合.pH5.50时,吸附在δ-MnO2表面上Zn2+以六配位的八面体水合离子形式存在.水合锌离子八面体从δ-MnO2层状结构的空位上下方,与δ-MnO2的结构单元MnO6八面体通过共用O原子给合,形成角-角结合的弱吸附.Zn-O原子平均间距为2.07±0.01A,Zn-Mn平均原子间距为3.53±0.01A.EXAFS分析表明,Zn在水锰矿表面吸附不可逆性较强,而在δ-MnO2表面吸附很可逆,这与Zn和两种锰矿间的结合方式有关. 相似文献
206.
207.
208.
209.
210.
利用整体毛细管X光透镜和超环面镜的组合会聚了同步辐射.在8keV能量点, 利用超环面镜, 将面积为2.3×26mm2、竖直发散度和水平发散度分别近似为零和1.1mrad的光束会聚为面积为0.9×0.3mm2、水平和竖直
发散度分别为1.4mrad和0.1mrad的束斑, 然后利用整体毛细管X光透镜将上述束斑会聚为直径为21.4μm的焦斑, 焦斑处单位面积上的强度(功率密度)增益为59, 焦距为13.3mm, 该整体毛细管X光透镜在8keV能量点, 对上述
束斑的传输效率为7.9% 相似文献