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51.
以筒仓模型结构为例,考虑到散粒体-结构-地基的相互作用,对弹性地基上筒仓内的散粒体的不同计算模型进行了多种工况、系统的有限元动力分析计算。通过与筒仓模型动力实验结果进行了比较,得出结论:在对地基施以水平激励时,弹性地基上筒仓的动力响应大于刚性地基上筒仓的动力响应,散粒体与仓壁的相对运动对筒仓结构有减振作用。 相似文献
52.
以混合物理论为基础建立了非饱和土非线性本构方程和场方程,把非饱和土作为3种组分构成的饱和混合物来研究,首先根据土力学成果提出了非饱和土混合物的基本假设,推导出适用于非饱和土混合物的熵不等式;然后采用混合物理论处理本构问题的常规方法得出了非饱和土非线性本构方程;最后把非线性本构方程代入混合物组分动量守恒定律,获得了非饱和土各组分运动的非线性场方程;并且给出了非饱和土混合物的能量守恒方程,从而形成了解决非饱和土混合物热力学过程的完备方程组。 相似文献
53.
1.前言弹性锥壳的一般弯曲、稳定和振动问题,在实际工程中经常遇到,但对其研究基本上限于轴对称问题且都是以挠度函数和应力函数为基本未知量.我们认为,对于锥壳的特征值问题、弹性地基锥壳以及锥壳组合结构,则宜采用锥壳的位移解法.本文作者之一曾对锥壳一般弯曲问题的位移解法进行了系统的研究,以广义超几何函数给出了一般解.在应用文献[1]结果的基础上,本文通过引入一个广义载荷q_n(s,θ,t),得到了以位移函数U(s,θ,t)表示的弹性锥壳一般弯曲、稳定和振动(包括弹性地基影响)问题的统一型式的控制方程.文献[2]用级数给出了锥壳横向自由振动问题的解,但应指出,由于文献[2]中 相似文献
54.
55.
本文采用胡海昌教授提出的厚板方程,并用作者所提出的滑支边和广义滑支边的概念,再加上广义简支边的概念,用叠加法求解两邻边自由另两边任意支撑的矩形厚板静力问题一般解。 相似文献
56.
利用位移引伸计测定薄板单轴损伤演化曲线的试验方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
一套准确而又简便的测试损伤变量的实验方法,对于推动连续介质损伤力学的工程应用是至关重要的。本文系统研究了利用位移引伸计测定薄板材料单轴损伤演化曲线的试验方法。采用引伸计测量大圆弧变截面试样中心部位某一标距段的伸长量,然后计算得到弹性模量的变化,进而确定损伤变量。文中就试样形状尺寸的确定、主损伤区弹塑性大应变的测控和卸载弹性模量的稳定性、与精确测量等关键测试技术问题进行了深入细致的分析和实验研究,并从多角度对该试验方法的正确性进行了实验验证。文中还介绍了该试验方法在确定LY12-CZ铝合金薄板单轴损伤演化曲线的应用,实验表明本文建议的试验方法是简便有效的,初步奠定了发展标准化损伤曲线测试方法的基础。 相似文献
57.
本文设计并完成了不同地基上筒仓模型的动力试验(包括模型试验和测试方案,数据输入输出及处理)。对模型筒仓及原型筒仓分别进行了系统的有限元动力分析计算,并与试验结果进行了比较。结果表明,本文所设计的试验,试验结果及有限元计算模式是正确的。 相似文献
58.
两相介质饱和土三维非轴对称稳态响应分析 总被引:4,自引:0,他引:4
用积分变换方法分析饱和土三维非轴对称波动方程,用刚度矩阵方法分析层状饱和土三维非轴对称稳态响应。以数值算例对比分析了单相土介质与两相饱和土介质三维非轴对称稳态动力响应。分析中未引入势函数及传统的Helmholtz分解,推导过程及解答均非常简捷,为边界元方法在三维非轴对称饱和土与基础结构动力相互作用研究中的应用奠定基础。 相似文献
59.
层状横观各向同性饱和土的非轴对称动力响应 总被引:2,自引:1,他引:1
通过方位角的Fourier变换,将圆柱坐标系下横观各向同性饱和土的Biot非轴对称波动方
程转化为一组一阶常微分方程组.
然后基于径向Hankel变换,建立问题的状态方程;求解状态方程后,得到传递矩阵.
进而利用传递矩阵,结合饱和层状地基的边界条件、排水条件及层间接触和连续条件,求解
了任意震源力作用下层状横观各向同性饱和地基频域动力响应问题.
时域解可通过频率的Fourier积分得到. 相似文献
60.
本文应用Donnell的简化假定,从弹性基上锥壳位移型微分方程组出发,通过引入一个位移函数U(s,θ)(在极限情况下就退化成V.S.Vlasov对于圆柱壳所引的位移函数[5]),将基本微分方程组化成为一个八阶可解偏微分方程.这个方程的一般解用级数形式给出.对于在实际中有广泛应用价值的Winkler弹性基上锥壳的轴对称弯曲问题,本文给出了详细的数值结果,并求出了边缘荷载作用下的影响系数,这对计算弹性基上锥壳组合结构有着重要的意义. 相似文献