CosmologicalΦ 4,Φ 6, and Sine-Gordon theories with broken symmetry

Particular solutions to the Einstein equations with cosmological constant are presented and discussed for an isotropic, spatially homogeneous, and spatially flat space-time in the case that the matter fields are ⁴, ⁶, and sine-Gordon fields.     

N2（A）及N（2D）对IF（X）的传能研究

在微波放电系统中,对NH_3-F-F_2-CF_3I体系进行研究,结果表明,向IF(X)传能的诸多媒介中,N_2(A)及N(~2D)起着主要作用,并且这一结论在经微波激发后的N_2与CF_3I的直接反应中得到了进一步证实。     

The second harmonic resonance for the shallow water surface-wave in a rectangular trough

By using the perturbation method of multiple scales, this paper deals with the phenomenon of the second harmonic resonance for shallow water surface-wave in a rectangular trough. The results show that the envelope of the wave only depends on slow-variables of time. Eqs. of wave envelope are strictly solved and the results are discussed.Project Supported by the Natural Science Fund of China.     

Gasdynamische Untersuchung des Jouleschen Überströmversuches

Zusammenfassung Es wird die zeitabhängige Strömung beim Ausgleichsvorgang zwischen zwei endlichen Behältern untersucht. Den Überlegungen wird eine eindimensionale, reibungsfreie und quasistationäre Strömung zugrunde gelegt. Während bei überkritischer Strömung eine analytische Lösung möglich ist, wird das Problem bei unterkritischer Strömung numerisch gelöst.Dem Druckausgleich zwischen den beiden Behältern folgt ein isobarer Wärme- und Massenaustausch, bis sich das thermodynamische Gleichgewicht eingestellt hat.

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Gasdynamical investigation of Joule's overflow experiment

The time-dependent flow of an exchange process between two big insulated tanks is considered. The problem is treated on the basis of a one-dimensional, inviscid and quasi-steady flow. An analytical solution is obtained for supercritical flow, while for subcritical flow the problem is solved numerically.After the pressure-equilibrium between the two-tanks an isobar heat and mass exchange follows, until the thermodynamic equilibrium is reached.

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Formelzeichen a Schallgechwindigkeit - A engster Querschnitt - c Geschwindigkeit - c _p spezifische Wärme bei konstantem Druck - c _v spezifische Wärme bei konstantem Volumen - e innere Energie - i Enthalpie - m Masse - M Machzahl - p Druck - spezielle Gaskonstante - s Stromlinie, spezifische Entropie - t dimensionsbehaftete Zeit - T Temperatur - V Volumen - Konstante - Abkürzung - Volumenverhältnis - Verhältnis der spezifischen Wärmen - Dichte - dimensionslose Zeit Indizes 0 Zustand zur Zeitt=0 - 1 Zustand im Überdruckbehälter - 2 Zustand im Überströmbehälter - * Zustand im engsten Querschnitt - K kritisch - M Zustand bei Druckausgleich - E Endzustand bei Temperaturausgleich Herrn Prof. Dr. B. Schmidt in Dankbarkeit zum 60. Geburtstag gewidmet     

Eine direkt formulierte lineare Theorie für viskoelastische Platten und Schalen

Übersicht Eine Möglichkeit der Entwicklung einer allgemeinen Theorie für Platten und Schalen besteht in der Modellierung des Flächentragwerks durch ein zweidimensionales deformierbares Kontimmm und der direkten Ableitung der kinematischen Beziehungen, der Bewegungsgleichungen und der konstitutiveu Gleichungen. Eine so erhaltene Theorie ist mathematisch und physikalisch widerspruchsfrei, jedoch ist es für ihre Anwendung notwendig, die sogenannten Ersatzeigenschaften zu ermitteln. Im Beitrag wird eine geometrisch und physikalisch lineare Theorie behandelt. Jeder Punkt des Kontinuums ist ein infinitesimal kleiner Starrkörper mit nur 5 Freiheitsgraden (3 Translationen, 2 Rotationen). Bei Annahme dieser Einschränkungen gelingt es, eine Theorie direkt abzuleiten, wobei alle Ersatzeigenschaften des Flächentragwerks bestimmt werden können. Im Beitrag werden die Möglichkeiten der allgemeinen Theorie am Beispiel isotropen viskoelastischen Materials mit über die Dicke veränderlichen Eigenschaften gezeigt. Die Theorie schließt die Betrachtung mehrschichtiger Flächentragwerke ein.

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A directly formulated linear theory of viscoelastic plates and shells

Summary One kind to develop a general theory for plates and shells is the modelling of the structure as a two-dimensional deformable continuum and the direct approach to the kinematical relations, equations of motion and constitutive equations. Such a theory is physically and mathematically correct. For the application of such directly formulated theories it is nessecery to identify the so-called effective properties. In the paper the theory is formulated for geometrical and physical linearity. Each point of the continuum is an infinitesimal small rigid body with only 5 degrees of freedom (3 translations, 2 rotations). For such a kinematical assumption it is possible to develop a direct theory and to determinate all effective properties of the structure. The paper demonstrates the possibilities of the general theory for an isotropic viscoelastic plate with material properties varying over the thickness. The theory includes also the analysis of multilayered plates and shells.

     

茶刺蛾颗粒体病毒色涵体的拉曼光谱研究

得到了茶刺蛾颗粒体病毒(Darna trima Granulosis Virus 缩写为 DtGV)包涵体的拉曼光谱。分析表明,DtGV 包涵体蛋白的二级结构主要为β折叠和无规卷曲,后者含有大量β回折结构;蛋白的所有酪氨酸残基均“暴露”于溶剂中;其 C—C—S—S—C—C 构型属于扭曲—扭曲—扭曲式。     

Plane contact problems for a periodic two-layered elastic composite

Summary This paper deals with the two-dimensional static punch problems in the presence of friction for a periodically layered half-space. Within the framework of the homogenized model of linear elasticity with microlocal parameters [8–11] the exact solutions of the considered problems are obtained. The case of the indentation of the composite body by a rigid rectangular punch has been discussed in detail.

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Ebene Kontaktprobleme für ein periodisches elastisches Zweischichten-Komposit

Übersicht In dieser Arbeit wird das zweidimensionale statische Stempelproblem mit Reibung für einen periodisch geschichteten Halbraum betrachtet. Im Rahmen eines Homogenisierungsmodells der linearen Elastizitätstheorie mit mikropolaren Parametern werden die exakten Lösungen der betrachteten Probleme gewonnen. Im Detail wird das Eindringen eines rechteckigen starren Stempels behandelt.

     

An analysis on forced convection in a channel filled with a Brinkman-Darcy porous medium: Exact and approximate solutions

An analysis was made to investigate non-Darcian fully developed flow and heat transfer in a porous channel bounded by two parallel walls subjected to uniform heat flux. The Brinkmanextended Darcy model was employed to study the effect of the boundary viscous frictional drag on hydrodynamic and heat transfer characteristics. An exact expression has been derived for the Nusselt number under the uniform wall heat flux condition. Approximate results were also obtained by exploiting a momentum integral relation and an auxiliary relation implicit in the Brinkmanextended Darcy model. Excellent agreement was confirmed between the approximate and exact solutions even in details of velocity and temperature profiles.     

Heat transfer between gas-liquid spray stream flowing perpendicularly to the row of the cylinders

Experimental investigation and analysis of heat transfer process between a gas-liquid spray flow and the row of smooth cylinders placed in the surface perpendicular to the flow has been performed. Among others, there was taken into account in the analysis the phenomenon of droplets bouncing and omitting the cylinder as well as the phenomenon of the evaporation process from the liquid film surface.In the experiments test cylinders were used, which were placed between two other cylinders standing in the row.From the experiments and the analysis the conclusion can be drawn that the heat transfer coefficients values for a row of the cylinders are higher than for a single cylinder placed in the gasliquid spray flow.

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Wärmeübergang an eine senkrecht anf eine Zylinderreihe auftreffende Gas-Flüssigkeits-Sprüh-Strömung

Zusammenfassung Es wurden Messungen und theoretische Analysen des Wärmeübergangs zwischen einer Gas-FlüssigkeitsSprüh-Strömung und den glatten Oberflächen einer Zylinderreihe durchgeführt, die senkrecht zum Sprühstrahl angeordnet waren. Dabei wurde in der Analyse unter anderem das Phänomen betrachtet, daß die Tropfen die Zylinderwand treffen und verfehlen können und daß sich ein Verdampfungsprozeß aus dem flüssigen Film an der Zylinderoberfläche einstellt.Gemessen wurde an einem zwischen zwei Randzylindern befindlichen Zylinder.Die Experimente und die Analyse gestatten die Schlußfolgerung, daß der Wärmeübergangskoeffizient für eine Zylinderreihe höher ist als für einen einzelnen Zylinder in der Sprühströmung.

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Nomenclature a distance between axes of cylinders, m - c _l specific heat capacity of liquid, J/kg K - c _g specific heat capacity of gas, J/kg K - D cylinder diameter, m - g _l mass velocity of liquid, kg/m²s - ¯k average volume ratio of liquid entering film to amount of liquid directed at the cylinder in gas-liquid spray flow, dimensionless - k() local volume ratio of liquid entering film to amount of liquid directed at the cylinder in gas-liquid spray flow, dimensionless - L specific latent heat of vaporisation, J/kg - m mass fraction of water in gas-liquid spray flow, dimensionless - M constant in Eq. (9) - p pressure, Pa - p _g statical pressure of gas, Pa - p _w pressure of gas on the cylinder surface, Pa - p external pressure on the liquid film surface, Pa - r cylindrical coordinate, m - R radius of cylinder, m - T temperature, K, °C - T _l, t_l liquid temperature in the gas-liquid spray, K, °C - T _w,t_w temperature of cylinder surface, K, °C - T temperature of gas-liquid film interface, K - U liquid film velocity, m/s - w gas velocity on cylinder surface, m/s - w _g gas velocity in free stream, m/s - W _l liquid vapour mass ratio in free stream, dimensionless - W liquid vapour mass ratio at the edge of a liquid film, dimensionless - x coordinate, m - y coordinate, m - z complex variable, dimensionless - average heat transfer coefficient, W/m²K - local heat transfer coefficient, W/m² K - average heat transfer coefficient between cylinder surface and gas, W/m² K - _g, local heat transfer coefficient between cylinder surface and gas, W/m² K - mass transfer coefficient, kg/m²s - liquid film thickness, m - _lg dynamic diffusion coefficient of liquid vapour in gas, kg/m s - pressure distribution function on a cylinder surface - function defined by Eq. (3) - _l liquid dynamic viscosity, kg/m s - _g gas dynamic viscosity, kg/m s - cylindrical coordinate, rad, deg - _l thermal conductivity of liquid, W/m K - _g thermal conductivity of gas, W/m K - mass transfer driving force, dimensionless - _l density of liquid, kg/m³ - _g density of gas, kg/m³ - _w shear stress on the cylinder surface, N/m² - _w shear stress exerted by gas at the liquid film surface, N/m² - air relative humidity, dimensionless - T -T _w - _w =T _wT_l Dimensionless parameters I= enhancement factor of heat transfer - m ^*=M _l/M_g molar mass of liquid to the molar mass of gas ratio - Nu _g= D/ _g gas Nusselt number - Pr _g=c _{g g}/_g gas Prandtl number - Pr _l=c_lll liquid Prandtl number - ¯r=(r–R)/ dimensionless coordinate - Re _g=w_gD _g/_g gas Reynolds number - Re _g,max=w_g,max D _g/_g gas Reynolds number calculated for the maximal gas velocity between the cylinders - Sc=m ^* _g/_l–g Schmidt number =/R dimensionless film thickness     

Free convection from a vertical plate with concentrated and distributed thermal sources

An analysis is developed for the laminar free convection from a vertical plate with uniformly distributed wall heat flux and a concentrated line thermal source embedded at the leading edge. We introduce a parameter=(1 +Q _L/Q_w)^–1=(1 + Ra_L/Ra_w)^–1 to describe the relative strength of the two thermal sources; and propose a unified buoyancy parameter=( Ra_L+ Ra_w)^1/5 with=1/(1 +Pr ^–1) to properly scale the dependent and independent variables. The variables are so defined that the resulting nonsimilar boundary-layer equations can describe exactly the buoyancy-induced flow from the dual sources with any relative strength to fluids of any Prandtl number from very small values to infinity. These nonsimilar equations are readily reducible to the self-similar equations of an adiabatic wall plume for=0, and to those of free convection from uniform flux plate for=1. Rigorous finite-difference solutions for fluids of Pr from 0.001 to are obtained over the entire range of from 0 to 1. The effects of both relative source strength and Prandtl number on the velocity profiles, temperature profiles, and the variations of wall temperature, are clearly illustrated.

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Freie Konvektion an einer vertikalen Platte mit einer konzentrierten und einer gleichmäßig verteilten Wärmequelle

Zusammenfassung Für die freie Konvektion an einer vertikalen Platte mit einer gleichmäßig verteilten Wandwärmestromdichte und einer in der Vorderkante eingebetteten linienförmigen Wärmequelle wird eine Berechnungsmethode entwickelt. Zur Beschreibung der relativen Stärke der beiden Wärmequellen führen wir einen Parameter=(1 + Q_L/Q_w)^–1=(1 + Ra_L/Ra_w)^–1 ein und schlagen einen vereinheitlichten Auftriebsparameter=( Ra _L+ Ra _w)^1/5 mit=1/(1 +Pr ^–1 für die Skalierung der abhängigen und unabhängigen Variablen vor. Die Variablen werden so definiert, daß mit den sich ergebenden unabhängigen Grenzschichtgleichungen die von den beiden Wärmequellen beliebiger Stärke verursachte Auftriebsströmung von Fluiden beliebiger Prandtl-Zahl genau beschrieben werden kann. Diese unabhängigen Gleichungen können ohne weiteres auf die selbstähnlichen Gleichungen für den Fall einer lokalen Wärmezufuhr an einer sonst adiabatischen Wand für=0 und jenen der freien konvektion an einer Platte mit einheitlichem Wärmestrom für=1 zurückgeführt werden. Für Fluide mit der Prandtl-Zahl zwischen 0,001 und Unendlich werden nach der strengen finite Differenzen-Methode Lösungen im Bereich von zwischen 0 und 1 erhalten. Der jeweilige Einfluß der relativen Quellenstärke und der Prandtl-Zahl auf die Geschwindigkeits- und Temperaturprofile sowie die Veränderung der Wandtemperatur werden deutlich dargestellt.

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Nomenclature C _f friction coefficient - C _p specific heat - f reduced stream function - g gravitational acceleration - k thermal conductivity - L width of the plate - Nu local Nusselt number - Pr Prandtl number - q _w wall heat flux - Q _L heat generated by the line source - Q _w heat released by the uniform-flux wall from 0 tox, q _w Lx - Ra _L local Rayleigh number, g T _L ^* x ³/( ) - Ra _w local Rayleigh number,g T _w ^* w ³/( ) - T fluid temperature - T temperature of ambient fluid - T _L ^* characteristic temperature of the line source,Q _{L/(C p} L) - T _w ^* characteristic temperature of the uniform flux wall, =q _w x/k=Q _w /(C _p L) - u velocity component in then-direction - U₀ dimensionless velocity,u/(/x) Ra _L ^2/5 - U ₁ dimensionless velocity,u/(/x) Ra _w ^2/5 - velocity component in they-direction - x coordinate parallel to the plate - y coordinate normal to the plate - thermal diffusivity - thermal expansion coefficient - pseudo-similarity variable,(y/x) - dimensionless temperature, (T–T )/(T _L ^* +T _w ^* ) - ₀ dimensionless temperature, (Ra_l)^1/5 (T–T )/T _L ^* - ₁ dimensionless temperature, (Ra_w)Ra_w)^1/5 (T–T )/T _w ^* - (Ra _L+Ra_w)^1/5 - kinematic viscosity - (1 +Ra _L/Ra_w)^–1=(1 +T _L ^* /T _w ^* )^–1=(1 + Q_L/Q_w)^–1 - density - Pr/(1 +Pr) - _w wall shear stress - stream function