TBL压力起伏激励下粘弹性圆柱壳内的噪声场：Ⅰ．噪声产生机理

用波数-频率谱传递函数描述包括粘弹性圆柱壳和流体负荷在内的整个系统,导出了TBL(湍流边界层)压力起伏激励下管内噪声场互谱函数的一般表示式。存在着两种噪声产生机理:一种是压力起伏的迁移峰通过柱壳直接传递,另一种是压力起伏激励桂亮共振产生再辐射。在低频情况下。后一种机理产生的噪声起主要作用。通过求解带有流体负荷的圆柱壳的频散方程,得到复K平面上两个Stoneley型极点。它们是低频条件下管内噪声的主要源。最后,用数值积分方法计算了柱壳半径、壳厚、材料吸收及流速等因素对噪声降低值的影响。     

湍流边界层压力起伏激励下弹性板的噪声辐射

本文提出一个统一的理论计算湍流边界层压力起伏激励下无限大弹性板的噪声辐射。用波数-频率谱传递函数表征包括弹性板和流体负荷在内的整个系统的特性,导出了噪声场互谱函数的一般表示式。这是复波数平面上的一个积分,它可以归结为两类极点的留数和。由于压力起伏的迁移峰引入的极点产生直接传递的噪声场,它在流体中呈现为渐消的非均匀波,因为这个极点处在高波数区。另一些由于结构传递函数引起的极点产生带有流体负荷的板的共振辐射场。这些极点的位置和留数可以用共振散射理论进行近似计算。对于水动力噪声情况,感兴趣的频率厚度乘积相当低,这时零阶对称模式对噪声辐射起主要作用。     

大面积高分子压电薄膜水听器对湍流边界层压力起伏的自噪声响应

分析大面积高分子压电薄膜水听器(PVDF)水听器在湍流边界层压力起伏(TBLPF)作用下的电压响应。推导了利用TBLPF的波数频率谱密度和水听器的响应函数来计算TBLPF激励下水听器输出电压的自功率谱密度的一般表达式,并利用转移矩阵法求解了水听器理论模型的响应函数。还计算了该水听器的灵敏度和其对TBLPF响应的等效平面波声压谱密度级。结果表明,大面积PVDF水听器的灵敏度和其对TBLPF的响应谱可能出现弯曲振动谐振峰,这些峰仅靠增加表面覆盖层的厚度是难以抑制的。讨论了避免或抑制这些峰的可能方法。     

湍流附面层激励下薄球壳体内噪声场的分析

文本运用模态分析法,考虑了壳体振动与水中声场耦合作用,给出了湍流脉动压力激励下弹性薄球壳内噪声场的表达式及壳内典型点处噪声谱级的数值计算结果。     

均匀外电场中无限长介质圆柱壳的场分布的计算和讨论

用圆柱坐标系中的分离变量法计算了位于均匀外电场中的无限长介质圆柱壳各区域的电势和电场,由计算结果分析了无限长介质圆柱壳对外电场的屏蔽效果,并指出均匀外电场中的无限长导体圆柱壳、无限长介质圆柱体、无限长导体圆柱及无限大均匀电介质中开有一无限长的圆柱形空腔的电势和电场都可以由均匀电场中的无限长介质圆柱壳电势及电场给出.     

用垂直阵和单水听器测量水下目标辐射噪声的误差分析及其修正方法

文章给出了水声波导模型下垂直阵和单水听器测量水下目标辐射噪声的误差和修正方法,以便使两种测量结果一致和统一。在设定典型水声波导的参数后,用波数积分方法计算出声源到垂直阵各阵元的信道传输函数,再推导出垂直嵌套阵聚焦波束的信道传输函数,从而得到单水听器和垂直嵌套阵的测量误差。数值计算表明在70 m海深条件下,不同深度单水听器测量单频信号频谱级起伏达15 dB以上,总声级测量误差的均值为3 dB,而垂直嵌套阵测量单频信号频谱级起伏仅4 dB,总声级测量误差的均值趋于0 dB。海上实验测量单频信号声源级的结果与数值计算的起伏一致,海试中垂直阵获得较高的空间增益。结论是在浅海条件下垂直阵的测量精度高于单水听器的测量精度,用单水听器测量的目标总声级需要修正时可以修正,而用单水听器测量的单频信号声源级则难以修正。     

湍流边界层起伏压力谱和聚偏氟二乙烯薄膜(PVDF)水听器响应的实验研究

利用一个 φ8 mm水听器和一个 20元阵在水洞中测量了湍流边界层起伏压力的点功率谱密度和波数频率谱密度。点功率谱密度测量结果的无量纲表示和 Bull M. K.等人风洞中的测量结果相吻合。波数频率谱的测量结果中能清楚地看到迁移峰,从而可进一步从迁移峰所在的位置求得迁移速度。同时还测量了一个接收面积为 100 mm×60 mm的 PVDF水听器对湍流边界层压力起伏的响应谱,将其结果和 φ8 mm水听器测量结果的对比,可以清楚看到 PVDF水听器对湍流边界层压力起伏的空间滤波作用。     

有限温度和有限化学势下规范理论的热力学性质(Ⅱ)

本文讨论规范理论中红外极限下的Plasma效应, 把文献[1]结果推广到QCD, 计算表明在单圈近似下, QCD与QED有相同的结果.     

炸药条加载圆柱壳的数值模拟（Ⅱ）：解耦分析与实验验证

 根据已报道的二维流固耦合数值模拟结果,建立了经缓冲橡胶整形后的单炸药条载荷模型。将炸药条载荷叠加后直接施加在圆柱壳表面,进行二维解耦模拟,得到了与流固耦合模拟基本吻合的应力结果。在此基础上,对19条炸药条加载Φ265 mm×380 mm圆柱壳进行了三维解耦模拟,并采用相同状态的实验予以验证。结果表明,特征点应变响应吻合较好,验证了炸药条加载圆柱壳解耦数值模拟的有效性,为大量工况数值分析、提高建模和计算效率奠定了基础。     

滑移和同步脉冲载荷下圆柱壳瞬态响应的对比分析

为定量分析滑移和同步脉冲载荷下圆柱壳瞬态响应的差异,以不同尺寸的圆柱壳为对象,分别加载滑移和同步脉冲载荷进行数值模拟,研究了平均应变差异随几何特征参数的变化规律。结果表明:对于圆柱壳结构,平均应变差异随径厚比d/t变化的情况与长度相关,厚度变化对圆柱壳的平均应变差异影响较小;对于不同厚度的圆柱壳,平均应变差异随细长比d/l的增大而减小,当d/l≤0.45时,平均应变差异在20%以内。分析结果为相关试验设计和结果评估提供了有价值的参考。     

BeⅡ内壳激发态的能量,电离势和辐射波长

采用截断变化方法计算了ＢｅⅡ内壳激发Ｉｓ２ｐｎ（ｎ＝２－４,ｌ＝０－３）＾２Ｌ态的能量,电离势和辐射波长。相对论效应计算到一级微扰,质量极化效应计算到无突级。这些能量和辐射波长的计算结果与其它实验和理论结果相比较,符合得很好。     

阈下激励与噪声联合作用下肝细胞系统的内钙时空随机共振问题

研究阈下周期信号激励对耦合肝细胞系统内钙离子浓度（［Ca²⁺］)的时空随机共振性质的影响.当阈下激励的频率等于确定性系统在Hopf分岔点附近的频率时,它就会极大地提高随机耦合系统内发生［Ca²⁺］喷发的细胞的比例,通过对喷发比的自相关函数计算得知阈下激励增强了系统在高斯白噪声作用下［Ca²⁺］的时间共振性.通过数值模拟得知,对于不同耦合强度,都存在最优噪声强度使得随机系统内［Ca²⁺］时间共振达到最佳,并且随着细胞间耦 关键词： 钙振动 噪声 阈下激励 随机共振     

有界噪声和谐和激励联合作用下一类非线性系统的混沌研究

研究一类有界噪声和谐和激励联合作用下的非线性系统，首先用多尺度方法将该系统约化，针对约化后的平均系统，利用随机Melnikov过程方法结合均方值准则导出随机系统可能产生混沌运动的临界条件，结果表明在一定的参数范围内，随着Weiner过程强度参数值的增大，混沌的临界激励幅值先递减继而递增. 同时，用两类数值方法即最大Lyapunov指数法和Poincare截面法验证了解析结果. 关键词： 有界噪声 多尺度 随机Melnikov过程 混沌     

周期混合信号和噪声联合激励下的非对称双稳系统的随机共振

研究了周期混合信号和关联的乘性和加性噪声联合激励下的非对称双稳系统的随机共振现象.运用两态理论,给出了基频和高阶谐频信噪比的理论结果.发现对于基频和高阶谐频情形下均出现随机共振，并且高阶谐频存在抑制现象.同时研究了非对称系数和噪声强度以及噪声之间关联强度对信噪比的影响.     

激光场中电子与氢原子的散射：Ⅱ.低频近似下的计算

本文在多重散射理论的框架下,研究了低频激光场中电子与氢原子的散射。计算了激光场中电子与基态氢原子弹性散射的微分截面,讨论了微分截面随光子数、散射角以及入射电子能量的变化规律,并与别人的结果作了比较。     

C Ⅱ离子1s内壳层激发态的结构和衰变特性的理论研究

在相对论多组态Dirac-Fock理论方法基础上,通过系统考虑电子关联效应、弛豫效应以及相对论高阶修正,详细研究了C Ⅱ离子1s-2p光激发形成的内壳层电子激发态（1s2s²2p²和1s2s2p³）、辐射和Auger末态的能级结构以及各种可能的衰变过程.计算了C Ⅱ离子1s内壳层光激发能量、辐射和Auger衰变率及其线宽,进一步由不确定关系推出了这些激发态的能级寿命,并与最新的实验结果和已有的理论结果进行了比较. 关键词： 内壳层激发态 线宽 寿命 多组态Dirac-Fock方法     

色关联的乘性和加性色噪声激励下分段非线性模型的随机共振

研究了色关联的乘性和加性高斯色噪声与外周期信号共同激励下,分段非线性系统的随机共振.利用一致有色噪声近似和两态模型理论,推导出系统稳态概率密度和信噪比的解析表达式,分析了色噪声和周期信号对随机共振的影响,发现系统中存在传统的随机共振和真实的随机共振现象.同时,系统的信噪比曲线的峰值随着噪声互关联系数和互关联时间的增加而减小.     

水声作用下矩形弹性-粘弹性复合板的振动和散射声近场（Ⅱ）——矩形弹性-粘弹性复合板散射声近场研究

本文根据作者前一篇文章导出的复合粘-弹性薄板弯曲振动方程给出板振动简正模式的级数解,计算和分析了声波入射时,矩形复合粘弹性障板的振动;研究了密介质中,复合板简正模振动和其二次辐射场之间作用,以及不同模式振动之间由于辐射场引起的互耦合作用;数值计算了简支矩形板各号简正模的自耦合和互耦合系数随kl₁的变化关系,（r=l₂/l₁作为参变量,k为波数,l₁,l₂分别为板的两对边边长）;并计算了复合障板在不同频率声波作用下各号模的复数振幅值;进而计算了不同频率声波作用下,板振动二次辐射声的近场声压分布。