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1.
用AISI304钢与Cr-Mn-N双相不锈钢进行了磨损和腐蚀磨损试验,测定了磨损和磨蚀的体积损失随载荷及接触应务的变化关系及磨痕的显微硬度,观察了磨痕形貌及Cr-Mn-N双相不锈钢形变引起的位错滑移及增殖。结果表明,双相Cr-Mn-N不锈钢具有较强的形变强化能力,良好的耐磨性和耐腐蚀性。在不降低合金耐蚀性的前提下,利用合金本身的形变强化能力提高其耐磨蚀性能,是一种开发磨蚀合金的有效途径。 相似文献
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Ni—Cr—B—Si合金粉末等离子喷涂层的高温滑动磨损特性 总被引:8,自引:1,他引:8
研究了Ni-Cr-B-Si合金粉末等离子喷涂层的高温滑动磨损特性,并与5CrNiMo钢进行对比。结果表明,由于磨损机制不同,在相同温度下涂层的磨损率比5CrNiMo钢低得多。涂层的磨损机制在500-550℃之间主要为塑性变形,550℃以上则表现为粘着磨损和硬质相脱落。 相似文献
3.
一种铈(Ⅲ)配合物对含石墨粘结涂层耐蚀性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
为了改善含石墨粘结涂层的耐蚀性,首先对这种涂层在腐蚀环境中耐蚀性差的原因进行了分析,然后将二正丁基磷酸、CeF_3、Sb_2O_3和一种Ce(Ⅲ)配合物Ce(NO_3)(C_8H_(18)PO_4)_2分别添加于酚醛环氧-MoS_2-石墨粘结涂层中,考察了它们对这种涂层耐蚀性的影响,并对含Ce(NO_3)(C_8H_(18)PO_4)_2的涂层和空白样涂层进行了表面分析。盐雾试验表明,添加Ce(NO_3)(C_8H_(18)PO_4)_2可以有效地抑制涂层中MoS_2的氧化和由石墨所引起的金属底材之电化学腐蚀;根据X射线光电子能谱分析结果可知,添加Ce(NO_3)(C_8H_(18)PO_4)_2之所以能够提高含石墨粘结涂层的耐蚀性,应当归因于它在MoS_2晶体表面和金属底材表面的吸附。因此,Ce(Ⅲ)配合物Ce(NO_3)(C_8H_(18)PO_4)_2是含石墨粘结涂层的一种实用性能良好的新型防腐添加剂。 相似文献
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电弧喷涂不锈钢涂层耐磨性的研究 总被引:4,自引:2,他引:4
研究了电弧喷涂3Cr13和1Cr18Ni9Ti不锈钢涂层的耐磨性,分析了喷涂工艺参数对3Cr13涂层耐磨性的影响及涂层中孔隙的作用,并且深入探讨了涂层的磨损机理。 相似文献
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TiN涂层的径向微动行为 总被引:1,自引:1,他引:0
对GCr15/45#钢和GCr15/离子镀TiN涂层的45钢摩擦副进行了径向微动试验,试验的最大载荷从200N到800N,循环次数为10^5。摩擦磨损试验结果表明,TiN涂层的抗塑性变形能力和抗么向微动损伤能力比基体好,SEM分析表明,TiN涂层的磨屑呈现剥层特征钢试样表现出粘着现象。 相似文献
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等离子喷涂铁—镍—钴—碳化钨涂层制动摩擦特性的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
重载制动摩擦磨损特性制约着刹车装置的刹车性能及其使用寿命,在MM-1000试验机上,对等离子涂Fe-Ni-Co-WC涂层的重载制动摩擦特性进行了试验研究,结果表明,在相同的试验条件下,等离子喷涂涂层分别与石棉摩擦材料笠金属摩擦材料对摩时的摩擦系数均比与基体35CrMo钢对摩时的高,制动时间短,劝 耐磨 相似文献
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非调质钢35MnVN强化状态的磨料磨损性能研究 总被引:1,自引:1,他引:1
利用销-盘式ML-10型磨粒磨损试验机,对非调质钢35MnVN强化状态的磨粒磨损进行了试验研究,结果表明,非调质钢35MnVN强化状态的硬度虽然比调质处理的40Cr钢和45#钢的都低,但因其显微组织中的沉积相对提高耐磨性十分有益,而且晶粒细化也有利于提高耐磨性,所以在同样的试验条件下,非调质钢35MnVN强化状态的耐磨粒磨损性能与40Cr钢及45#钢调质处理后强化态的耐磨粒磨损性能基本相当,可以替 相似文献
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W18Cr4V钢表面离子氮碳共渗—离子渗硫复合处理渗层的摩擦磨损性能 … 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了W18Cr4V钢离子氮碳共渗-离子渗硫复合处理渗层的摩擦磨损性能,在环-块摩擦磨损试验机上测定复合物渗层与GCr15钢对摩时的摩擦系数,在往复式滑动磨损试验机上进行磨损试验,采用扫描电镜(SEM)对磨损表面进行形貌分析,试验结果表明,复合渗层与GCr15钢对摩时的摩擦系数比未处理的W18Cr4V钢与GCr15钢低,由于复合渗层中的氮碳化合物和硫化物降低了摩擦系数和粘关倾向,复合渗层的耐磨性高 相似文献