可压流旋转失速起始的研究

本文建立了双排和单排叶片的非定常、二元、可压流的流动模型,推导了轴流压气机双排和单排叶片的旋转失速起始判别准则。预估值和实验值的吻合,证明了理论分析的可靠性。利用计算结果,讨论了压缩性对旋转失速起始边界的影响。     

小扰动理论预计轴流压气机旋转失速起始点的研究

本文对各种建立在小扰动理论基础上的预计旋转失速的起始条件进行了分析、统一和比较.并将它与单级轴流压气机的转子实验数据进行了关联,取得了理论值和实验值之间较好的一致性.分析了旋转失速起始条件的机理.证明了预计方法的有效性.扩大了方法的应用范围.     

轴流压气机旋转失速的预示研究

大量的研究表明,旋转失速现象的发生不仅与压气机工作状态的气动参数有关,而且与压气机几何参数有直接关系。本文的目的是用实验的方法找出影响压气机旋转失速发生的主要因素,通过对实验数据分析研究获得判别失速发生的准则。文中首先对十个低速转子进行试验,其主要几何参数为稠度τ=1.5,轮毂比为0.815,安装角γ分別为45°和60°,弯角θ分别为0°,15°,34°,45°,60°。试验表明:具有各种不同几何参数(弯     

叶尖喷气影响失速起始型式的数值研究

以某叶尖失速型的轴流压气机转子为研究对象,开展了无叶尖喷气以及喷气量为1%边界流量情况的全通道非定常数值模拟。数值探针监测结果表明:不喷气时出现了与实验测量结果一致的突尖型失速,而喷气情况下出现的是模态型失速。对比叶尖喷气下不同工况点的瞬态流场发现:在喷气流影响的径向范围内,喷嘴右侧通道中间隙泄漏流和吸力面尾缘分离耦合作用形成的流动阻塞,随着流量的减小逆转子转动方向沿周向扩展;而喷气流影响的径向范围外,喷嘴左侧通道中吸力面尾缘分离形成的流动阻塞顺转子转动方向沿周向扩展。这种流动阻塞格局的发展演化是喷气情况下出现模态扰动的原因。     

旋转失速和喘振的统一模型

一、前言 旋转失速和喘振是压气机工作不稳定的两种典型性态。早在1955年Emmons等人已通过实验揭示了这两种不稳定工作的实质并提出了说明其机理的流动模型。但对这两种不稳定性态的相互关系没有进一步的揭露,长期以来停留在旋转失速是喘振的起源和先导这一假定上。本文倾向于翼型分离导致周向自激振荡和轴向自激振荡并发的论点,并提出了支持这种论点的流动模型。     

间隙流动特征对压气机转子失速起始的影响

针对一小型,高速轴流压气机实验台,采用三维数值方法研究了间隙流动的稳态和非稳态特征.定常数值模拟结果表明,近失速工况下泄漏涡在叶片通道内部发生破碎,涡破碎使得堆积在机匣壁上的低能流体迅速扩散,对来流产生了很大的阻塞效应.时间精确求解结果进一步证实:随着实验台进一步节流,泄漏涡发生了大范围破碎,破碎形成的低速区迅速扩大;在平衡求解极限点上,破碎的泄漏涡开始与叶片吸力面的附面层发生相互作用,导致吸力面边界层中的低能流体也被卷入破碎的泄漏涡,进一步加剧了尖部通道的阻塞.     

单级跨声速压气机旋转失速模拟方法

为了研究多排跨声轴流压气机旋转失速先兆的表现形式与失速演化规律,基于自主研发的CFD软件AS-PAC,通过发展动态重叠网格技术,流量出口边界条件以及节流阀边界条件,对单级跨声速压气机NASA Stage 35由近失速状态到完全失速状态的过程进行了模拟.结果表明,发展的数值模拟方法能准确地模拟多排压气机的旋转失速发展过程...     

机匣扩稳处理的机理——失速起始点的判据

机匣处理是一种扩大压气机稳定工作范围的新技术。其扩稳的机理目前还不太清楚.本文改进与修正了G.R.Ludwig等人在文献[1]中的分析法,引伸于带多孔壁机匣处理的实际压气机转子叶排中,对各种多孔壁机匣处理的扩稳机理作出了统一的分析.并对其失速起始点和失速裕度的改进量给出了定量的估算.经实验证明,理论分析是可     

旋转进口畸变与轴流压气机旋转失速相关联的模型与实验探索

本文自行设计了轴流压气机旋转进口畸变发生装置.基于M-G模型,建立了轴流压气机旋转畸变模型.采用数值模拟和实验测量相结合的方法研究了轴流压气机在发生旋转进口畸变情况下的失速过程.试图通过分析畸变扰动与旋转失速之间关联性来探索压气机失稳的触发机理.研究结果表明:在旋转畸变条件下,压气机旋转失速总是始发于畸变扰动位置.     

低速轴流压气机旋转失速的二维数值模拟

本文通过求解二维不可压N-S方程,对某三级低速轴流压气机的第一级进行数值模拟。首先用定常计算得到了该级的稳态性能曲线,然后在级出口加上节流阀进行非定常计算,模拟压气机进入失速的整个过程,重点是先兆的发展和内部流场的分析。计算结果表明,当阀门关到某个位置,无外加扰动,像数值误差这样的小扰动就能使压气机失速。本文还讨论了不同轴向计算域、关阀门速率等对模拟结果的影响。     

低速轴流压气机旋转失速先兆特征的实验分析

本文对低速轴流压气机旋转失速先兆特征进行了分析．观测到动叶进口处模态波型失速先兆沿周向的结构变化特征和相位移动特征；比较了不同转速条件下的先兆发展规律；采用改变节流阀速率的方法，观测了外部激励对模态波发展的影响；从实时捕捉失速先兆的目的出发，对失速前期低频信号的演化特征进行了分析．     

轴流压气机旋转失速先兆过程中-的频率阶跃现象

本文采用小波分析数据处理方法,分别对高速和低速单级轴流压气机旋转失速先兆的发生和发展过程进行了分析,结果发现两台压气机的旋转失速先兆都是由脉冲开始,随之出现频率逐渐阶跃的低频波,当阶跃频率到达失速频率时压气机进入失速。在高速实验台上发现这一现象的出现沿叶片通道方向由后向前延迟。     

轴流压气机叶排的失速边界和裕度的预计方法

本文从统计实验数据中找规律,提出一种工程应用的经验方法,可预计亚音、跨音转子叶排在设计和非设计转速下的失速边界和裕度。与实验数据比较的结果是令人满意的。 一、数据综合的基础及其结果 由二元不可压非定常的小扰动假定导出的气流流过叶排的失速边界条件为     

旋转进口畸变条件下轴流压气机叶顶间隙流非定常特征及其与旋转失速的关联性研究

本文采用数值模拟和实验测量相结合的方法,以叶顶间隙流的非定常流场特征为切入点,系统地研究了畸变情况下轴流压气机旋转失速的触发机理.研究结果表明:畸变影响区内叶片负载明显高于非畸变影响区;畸变影响区内逆压梯度的增大使得叶顶泄漏涡轨迹前移,当节流到一定程度时,叶顶泄漏流溢出,形成类尖脉冲扰动,类尖脉冲扰动的间歇性发展,最终诱发旋转失速.     

基于小波变换的离心压气机旋转失速先兆时频分析

本文采用连续小波变换的方法,对跨音离心压气机机壳壁面动态压力及叶片应变信号进行了时频分析。结果表明,在失速前的先兆阶段存在着两种特征截然不同的先兆成分。即连续增强成分和间断扰动成分。间断扰动成分和间断失速段的失速团具有相近的特性．压力信号中间断失速段的失速团频率比在连续失速段的失速团频率高,而叶片应力信号中则相反,并计算得出连续失速段的失速团比间断失速段的失速团数目少。在间断失速段,压力信号的频率阶跃以及叶片应变信号的频率衰减现象,对应于扰动能量聚集而使失速团数目减少的过程。     

低速轴流压气机单转子旋转失速三维数值模拟和实验比较

本文通过求解三维不可压N-S方程,对三级低速轴流压气机第一级的孤立转子进行数值模拟,在出口加上节流阀进行了非定常计算,得到了失速先兆的特性,并且与压气机失速实验进行了比较。结果表明,计算与实验的特性线符合较好,单转子三维计算与压气机三级实验中第一级转子在失速先兆和失速团的特性一致。并且数值失速过程中动叶通道内部动态压力的变化与实验结果也很接近。     

开缝式风力机静态失速特性的研究

本文通过数值模拟的方法,研究了三种开缝方案对风力机静态失速特性的影响,模拟结果表明,开缝式风力机静态失速特性较为平坦,风力机开缝对静态失速进行控制的方法是可行的,由下风面到上风面开缝的方案在多冲角工况下有较好的静态失速特性.开缝结构的吸气口具有堵塞效应,排气口的排气会明显干涉来流的流动,因此开缝方向和开缝口处的形状对开缝效果的影响显著.     

水波孤子起始不稳定性的实验研究

系统地测量了小宽度的矩型水槽中的自调制(0,1)模孤波起始不稳定性与液体深度、水槽宽度、混合液体中甘油体积比等因素之间的关系。实验发现液体深度、容器宽度的减小及混合液体中甘油体积比的增加都会导致起始激励加速度的变大并引起一定的频移。实验结果与理论计算达到了令人满意的定性相似。