含主应力轴旋转的土一般应力应变关系

本利用矩阵理论，分析了使主应力轴产生旋转的应力增量特性，并将一般应力增量分解为与应力共主轴部分及使之产生旋转部分。中还结合有关模给出了一般三维问题的具体计算方法。     

含主应力轴旋转的土体一般应力应变关系

本文利用矩阵理论,分析了使主应力轴产生旋转的应力增量特性,并将一般应力增量分解为与应力共主轴部分及使之产生旋转部分。据此,将含主应力轴旋转的复杂三维问题简化为三维应力应变共轴问题和三主值不变绕某一主轴旋转问题的结合,大大简化了分析的难度。文中还结合有关模型给出了一般三维问题的具体计算方法。     

针对壁面旋转变径管内螺旋流的压力应变项研究

通过壁面旋转变径圆管内螺旋湍流流动特征的分析，确定其切向速度场内涡流区为微团旋转主导的椭圆形流动，外涡流区为微团变形主导且受壁面旋转影响的双曲形流动.进而利用张量的不变量理论，引入旋转率张量与应变率张量的综合不变量作为模型系数，将适用于微团旋转主导的旋转湍流Reynolds应力压力应变项修正模型拓展到了非旋转效应主导的双曲形流动中.将修正压力应变项应用于壁面旋转变径圆管流场的模拟，并将结果与实测结果进行了对比，验证了修正模型的改进效果.     

平面应变和反平面应变复合型裂纹尖端的各向异性塑性应力场

在裂纹尖端的理想塑性应力分量都只是θ的函数的条件下,利用平衡方程,各向异性塑性应力应变率关系、相容方程和Hill各向异性屈服条件,本文导出了平面应变和反平面应变复合型裂纹尖端的各向异性塑性应力场的一般解析表达式.将这些一般解析表达式用于复合型裂纹,我们就可以得到Ⅰ-Ⅲ、Ⅱ-Ⅲ及Ⅰ-Ⅱ-Ⅲ复合型裂纹尖端的各向异性塑性应力场的解析表达式.     

粘塑性流体在旋转圆盘上的流动

本文对两种情况导出了描述粘塑性流体在旋转圆盘上流动的基本方程.分别用摄动方法和数值方法得到了方程的解.这就有可能去计算薄膜的厚度分布.经计算发现有两种类型的厚度分布.对于粘度和屈服应力都与径向坐标r无关的粘塑性流体,厚度h随r的增加而减小.对于粘度和屈服应力都是时间和r的函数的Bingham流体,厚度h随r的增加而增加.     

从一题及误解看切变变换概念的理解

试题（南通市高三第二次调研考试）如图所示．四边形ABCD和四边形AB’C’D分别是矩形和平行四边形,     

一对姐妹题的隐形误解及探究

2009年高考数学江西文理第15题都是以无理不等式为背景的求参数值的姐妹题． 文科题 若不等式√4-x^2≤k（x＋1）的解集为区间[a,b],且b-a=1,则k=__．     

图形的旋转教学难点解析及教学策略

本文通过钻研教材,选择恰当的教学策略,激发并提高学生学习的兴趣,发散并活跃学生的思维,让学生在自己动手的过程中.体会数学带来的快乐.     

泊松比对静止平面应变裂纹尖端的理想塑性应力场的影响

在裂纹尖端的理想塑性应力分量都只是θ的函数的条件下,利用平衡方程和含有泊松比的Mises屈服条件,本文导出了静止平面应变裂纹尖端的理想塑性应力场的一般解析表达式.将这些一般解析表达式用于具体裂纹,我们就可以得到静止平面应变Ⅰ型、Ⅱ型及Ⅰ-Ⅱ复合型裂纹尖端的理想塑性应力场的解析表达式,这些表达式含有泊松比.     

泊松比对高速扩展平面应变裂纹尖端的理想塑性场的影响

在理想弹塑性材料中,高速扩展裂纹尖端的应力分量都只是θ的函数.利用这个条件以及定常运动方程,塑性应力应变关系和含有泊松比的Mises屈服条件,本文导出了高速扩展平面应变裂纹尖端的理想塑性场的一般表达式.将这些含有泊松比的一般表达式用于Ⅰ型裂纹,我们就得到高速扩展平面应变Ⅰ型裂纹尖端的理想塑性场.这个理想塑性场含有泊松比,所以,我们能知道泊松比对高速扩展平面应变Ⅰ型裂纹尖端的理想塑性场的影响.     

Construction of the Equivalent Plastic Strain Increment

Strain hardening plastic deformation of a material possessing a yield locus (f(σ_ij)) which may be written as a homogeneous function of the stress components (σ_ij), and which obeys the classical associated flow rule for metals (e.g. Bishop and Hill, 1951) is considered. The material may be anisotropic and may display plastic dilatation. A method is given for constructing the equivalent plastic strain increment in such a way that the increment of plastic work is always equal to the product of the equivalent plastic strain increment and the equivalent yield stress. Construction of the equivalent plastic strain at a corner in the yield locus is given. The method given here is implied in classical treatments of hardening (e.g. Hill, 1950) but seems not to have been given explicitly heretofore.     

塑性本构关系的应变路径理论

基于伊留申的两个假定,提出一个新的积分形式的塑性本构方程.由应变路径确定的应力偏量由二部分组成,它们各自按不同的规律变化.理论计算与近代实验的比较,得到令人满意的结果.本文提出的不是内时理论.     

连续体力学中有限变形与转动的计算增量法

目前在非线性弹塑性力学计算中常用的经典非线性大变形理论由于内在的数学缺点,当变形量与转动很大时.往往误差达到不许可的程度.本文采用作者的有限变形力学理论表述了增量法.在作者与尚勇、谢和平联合研究的另二篇论文中,详细叙述这个新方法在工程中的应用,结果证明从微小变形过渡到大变形,计算结果总是可以满意地符合实验.     

不同规模单水平样本轮换最优轮换率的确定

在单水平样本轮换抽样调查中,我们假设每期调查的规模不一定相等,分别在给定总的费用和给定精度要求的条件下,求出了使得估计量的方差达到最小的最优轮换率以及最优样本容量。     

板壳塑性屈曲中某些问题

本文应用弹塑性小变形的假定,将应力与应变的关系都用变分形式相联系.简洁地导出板壳塑性屈曲的基本方程,并引入割线模量,计算较方便.     

给定抽样调查费用时最优轮换率及样本容量的确定

建立了前期和现期总的调查规模即样本容量不一定相等时的样本轮换模型,并求出了给定费用时的最优样本容量及最优轮换率,并分析了3种特殊情况,其中第3种特殊情况正是[1,2]中的有关结果.     

一类密度估计的收敛速度

ＰｒａｋａｓａＲａｏ在文献［１］中提出一类密度估计ｆｎ（ｘ），我们得到当ｘ固定时ｆｎ（ｘ）－ｆ（ｘ）的ａ．ｓ．收敛速度及ｆｎ（ｘ）正态逼近的Ｂｅｒｒｙ－Ｅｓｓｅｅｎ界，同时，给出ｓｕｐｘ｜ｆｎ（ｘ）－ｆ（ｘ）｜的一致收敛速度     

Some Remarks on the Numerical Solution of a Strain Gradient Plasticity Theory

A one-dimensional strain gradient plasticity model is reviewed in the context of Finite Element Method (FEM) solvability. It is found that under certain conditions specified the resulting system of two coupled partial differential equations in space and time leads to a symmetric global stiffness matrix. This is achieved upon standard weak form approach and yields a favorable system for an efficient numerical solution. (© 2013 Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA, Weinheim)