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根据光纤模式传输理论,结合单模锥形光纤的结构,使用有限差分光束传播法(FD-BPM)仿真了1 550 nm波长下光纤模式的传输,分析包层内模场和纤芯内模场之间的相互影响。仿真结果表明:因为包层模的存在,随着包层内模式数的减少和纤芯对模场约束状态的变化,锥形光纤纤芯内不同区域模场分布变化明显,模场的均方根宽度在不同区域有不同程度的起伏。通过数值计算得到了光纤内模场能量的分布,发现因为包层模的存在,纤芯内模场能量减小速度比没有包层模时的速度要慢。 相似文献
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提出并设计了一种基于电光聚合物的锥形波导,可用于单模光纤与电光聚合物波导器件之间的连接.锥形波导中采用了宽度锥形和折射率锥形结构.宽度锥形采用劈形形状,通过宽度和折射率的缓慢变化实现模场转换.劈形形状的宽度锥形具有较小的损耗且易于制作,折射率锥形可采用灰度掩膜光刻技术制作.研究了锥形波导的传输损耗与锥形波导的长度、波导宽度和厚度、材料吸收损耗等参数的关系及其优化,分析了锥形波导中的功率传输、模场分布与模式转换效率.结果显示锥形波导的传输损耗小于0.37 dB,光纤-波导-光纤的连接损耗优于1.62 dB,对插入损耗的改善达到8.78 dB,模场转换效率达到了83.7%. 相似文献
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在建立了侧边抛磨光子晶体光纤D型光纤光学模型的基础上,采用三维有限差分光束传输法计算和分析了侧边抛磨光子晶体光纤的光功率衰减、传输模场等与抛磨区几何参数(剩余半径、轴向旋转角、侧边抛磨区长度)的变化关系。结果表明,当剩余半径大于-1.5μm时,侧边抛磨光子晶体光纤的光功率衰减随着剩余半径的减小而增大;光沿着光纤传输时,基模光传输到抛磨区光功率发生衰减,经过抛磨区后,基模光功率出现回升。沿不同的轴向旋转角方向侧边抛磨,剩余半径大于0.5μm时,侧边抛磨光子晶体光纤的光功率衰减随着剩余半径变化的差别较小;剩余半径足够小时,光沿着光纤传输到抛磨区时,会产生高阶模,沿轴向旋转角θ=30°侧边抛磨时基模模场分布分散程度最大,且在抛磨区产生更多的高阶模。剩余半径大于1.5μm时,抛磨光纤长度变化对输出光功率影响很小,剩余半径小于1.5μm时,输出光功率透射率随着光纤抛磨长度的变化呈振荡变化。分析结果可为侧边抛磨光子晶体光纤的器件制作提供理论指导。 相似文献
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锥形光纤间耦合特性的分析与检测 总被引:2,自引:0,他引:2
将通信光纤的末端拉制成锥形,利用光信号在光纤锥形区特有的传输和耦合特性,实现了光纤的耦合、连接和分束。用耦合模理论分析了锥形光纤间的传输和耦合性质,给出了光信号两锥形光纤间的耦合与两锥形光纤的距离和锥形区重叠长度等实验结果。 相似文献
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为了深入理解双包层光纤的光场传输特性,应用耦合模理论将双包层光纤等效为相互耦合的单模光纤和环形芯光纤,研究了圆对称的双包层光纤的光场传输.通过计算单模光纤LP01模和环形芯光纤导模的耦合系数发现了环形芯光纤LP0n模的耦合系数远大于其它导模的耦合系数,且LP0n模中的高阶模比低阶模的耦合系数大.据此,应用耦合模理论计算得到了该双包层光纤的光传输特性,计算结果发现光场沿光纤轴向呈近似周期分布,且纤芯中光功率变化的平均周期随波长递增,但平均归一化功率与光纤参数紧的选择有关. 相似文献
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为了深入理解双包层光纤的光场传输特性,应用耦合模理论将双包层光纤等效为相互耦合的单模光纤和环形芯光纤,研究了圆对称的双包层光纤的光场传输.通过计算单模光纤LP01模和环形芯光纤导模的耦合系数发现了环形芯光纤LP0n模的耦合系数远大于其它导模的耦合系数,且LP0n模中的高阶模比低阶模的耦合系数大.据此,应用耦合模理论计算得到了该双包层光纤的光传输特性,计算结果发现光场沿光纤轴向呈近似周期分布,且纤芯中光功率变化的平均周期随波长递增,但平均归一化功率与光纤参数紧的选择有关. 相似文献
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本文提出了一种基于非对称三芯光子晶体光纤的宽带模分复用器.该器件主要是由位于光纤中心的可提供基模和高阶模传输的中心纤芯和分别位于中心纤芯两侧的可提供基模传输的2个旁芯构成.根据光耦合理论,在输入端对3个纤芯分别输入LP01模式的光,在传输过程中左旁芯的LP01模式的光将逐步向中心纤芯耦合并转换为LP21模式传输,而右旁芯中的LP01模式的光则逐步耦合并转换为中心纤芯中的LP31模式来传输.通过对光纤结构的优化设计和光纤长度的选择,使得在输出端同时完成旁芯LP01模向中心纤芯LP21和LP31模的最佳转换,从而实现LP01、LP21和LP31 3种模式的光在中心纤芯中的复用.反之,若将该器件的输出端用作输入端则可以实现中心纤芯中3种模式的光向3个纤芯的解复用.本文利用有限元法和光束传播法进行了优化设计和仿真,并将光耦合理论与超模理论相结合进行了分析计... 相似文献
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光纤锥探针传输特性的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
本文采用局域模式耦合理论,对两类光纤锥探针-腐蚀锥和熔拉锥的传输特性进行了比较和分析,得出了光在探针锥中传输时耦合效率的分布情况,以及传输效率随锥长、针尖直径和光波长变化的特性。 相似文献
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提出采用直锥形光纤作为大气激光通信的发射天线,将多模光纤输出的部分相干发散光束变换为准平行光束的方案,既能得到发散角很小的部分相干激光光束,又能保证激光器输出能量的完全传输。采用光线追迹法分析了任意光束从锥形光纤小端面输入、大端面输出的发散角。结果表明,当直锥形光纤长度大于某一特定值时,从小端面输入的入射角小于数值孔径角的所有光线理论上都可以变换为出射角度小于光纤半锥角的光线,因此直锥形光纤可以作为部分相干光源的准直透镜,代替传统的凸透镜,用于改善光束的发散角。对远场光斑进行了数值模拟和实验研究,结果显示:直锥形光纤透镜对朗伯光源的准直光束比传统凸透镜的准直光束发散角小,光斑半径小且均匀性好,证明用此方法可以得到低发散、低空间相干性的光斑。 相似文献
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扫描近场光学显微镜中两类光纤探针传输特性的研究 总被引:14,自引:1,他引:13
采用局域模式耦合理论,对扫描近场光学显微镜中的两类光纤探针-腐蚀锥和熔拉锥的传输特性进行了比较和分析。给出了光在探针锥中传输时耦合效率的分布情况,以及传输效率随锥长,针尖直径和光波长变化的特性。 相似文献
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ZHANG Guoping MING Hai CHEN Xiaogang WU Yunxia XIE Jianping WANG Keyi HUANG Wenhao 《Chinese Journal of Lasers》1998,7(4):357-362
1IntroductionInrecentyears,thescanningnearfieldopticalmicroscopy(SNOM)hasatractedmuchatentionbecauseofitsultrahighresolutio... 相似文献
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A high efficient LD (laser diode) pumped Tm3+ doped double clad silica fiber laser with an intravacity biconical taper was reported. A biconical taper located ~3 cm from the output end of the fiber laser was fabricated by heating and stretching method with a length 1.5 cm and waist diameter ~20 µm. The slope efficiency was 49.8% with respected to the launched pump power, and the maximum output power was 1.97 W. Pre and post output laser power ratio was ~10. This fiber laser was compared with other three biconical tapered fiber lasers (the same fiber with different tapers) and a uniform geometry fiber laser. With intracavity biconical tapers, fiber lasers’ thresholds were ~1 W higher than the fiber laser without the taper (1.97 W). The pump end’s slope efficiencies of fiber lasers with tapers were 3–5% in contrast with 37.6% of the uniform one. After tapered, the pre and post laser power ratios were much higher than the un-tapered one’s, but not changed much with the launched pump power. 相似文献
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锥台光纤在激光束到单模光纤以及多模光纤到单模光纤的耦合中,在一些需要质量很高光束的同时有较高功率要求的场合有广泛应用。在这些应用中,锥台光纤的功率转换效率是很重要的一个参数。介绍了锥台光纤的熔拉研磨制作方法,分析了锥台光纤的传输特性。建立了高斯近似模型,采用模场耦合理论,计算了锥台光纤的功率转换效率。在以下参数条件下对细端半径分别为(4±1)μm,(5±1)μm,(6±1)μm,(7±1)μm和(8±1)μm的锥台光纤的功率转换效率进行了实验测定,激光器输出光波长532 nm;多模光纤NA=0.11,纤芯半径a=12.5 μm;得到了与理论计算吻合的结果。 相似文献