隔环结构CuBr激光放电管温度场分析

提出了隔环式ＣｕＢｒ激光放电管温度场的简单数学模型,获得了气体温度场径向分布的解析表达式,分析了这种结构对放电稳定性及激不光斑质量的影响。     

CuBr激光充氢机理研究

详细研究了ＣｕＢｒ激光充氢后的激光动力学过程,解释了实验中观测到的两个现象：１）充氢后功率增大,其主要原因是：充氢使中心气体温度和ＣｕＢｒ分子蒸汽密度降低,从而减少了电子碰撞离解ＣｕＢｒ的有量损耗,导致电子温度上升。同时,脉冲期间的电子密度增加,电子密度的趋肤效应减弱,激光的“黑心”现象被改善。２）存在一个最佳充氢范围,其原因是：充氢后,随着气体温度的进一步降低,电子温度和铜原子度也将下降,它们与     

溴化亚铜激光气体温度的径向分布与时间变化

应用脉冲期间等离子体电子温度和电子密度实验值,通过一自洽模型,得到了CuBr激光气体温度、原子密度的径向分布与时间变化。中心气体温度1400—1800K。中心温度随时间的波动达300-500K。气体原子密度的径向分布呈一凹形。 关键词：     

利用可调谐激光吸收光谱技术对光路上气体温度分布的测量

利用可调谐激光吸收光谱技术(TDLAS),扫描多条吸收谱线以实现气体温度分布的测量。文章给出了温度分布测量的原理和方程离散化的方法,在气体浓度和压力均匀时,利用带约束最小二乘法计算得到温度分布。根据HITRAN中6 330 cm-1附近的4条CO谱线的参数,建立了温度在300和600 K时,路径长度均为55 cm的两段温度分布模型,模拟了测量误差与温度区间长度约束条件的影响。结果表明随着测量误差的增大和约束条件的减弱,计算结果误差相应增大。在5％的测量误差下,计算结果的最大误差为11％,平均误差为2.2％。以管式炉中的高温段和室温下的低温段作为两段温度分布模型进行试验。利用6 330 cm-1处的垂直腔面发射激光二极管(VCSEL)扫描得到的4条CO谱线,通过背景信号的三次多项式拟合得到基线,求出温度分布计算所需的光谱吸收率积分值。在四种情况下, 计算温度分布结果与模型误差分别为7.3％,6.5％,4.7％和2.7％。     

Propagating characters of Gaussian laser beam in plasmas with non-homogeneous radial temperature distribution

We investigate the propagation regimes of laser beam in plasmas with radial distribution of electron temperature, characterized by ratio parameter of radial Gaussian distribution. By following the WKB method and paraxial approximation, the propagation equations of laser beam are derived and discussed for two nonlinearity mechanisms respectively. Both the critical curves for different ratio parameters are plotted, and it is proved that the self-focusing or self-trapping mode could be realized only when the ratio parameter excesses 1. The variations of laser beam-width are calculated, which indicates the feasibly effective modification of propagation characters by radial distribution of electron temperature.     

重复脉冲泵浦管状固体激光器的介质温升

对重复脉冲泵浦的管状YAG激光器的3维温度分布进行了深入研究,计算模拟了管状介质在不同时刻的3维动态温升分布。计算结果表明,泵浦初始阶段,介质中各点的瞬态温升均随泵浦脉冲个数呈锯齿形增长,最大温升点的位置由介质内壁随时间逐渐向介质内部移动;经过大约490个脉冲泵浦后,介质内的瞬态温升最终随时间呈重复周期性变化,最大温升点将不再移动。当温升分布呈重复周期性变化后,激光管中心部分的温升较大,内外壁的温升较小,且外壁温升低于内壁温升。     

CO2激光加热硅芯光纤预制棒的温场分布

研究了10.6 m CO2激光加热硅芯光纤预制棒的温场分布,在考虑预制棒表面热辐射和空气对流的情况下,用有限元软件COMSOL Multiphysics建立了激光加热预制棒的传热物理模型,比较了激光功率、激光光斑半径和预制棒直径对温场分布的影响,同时提出CO2激光加热与石墨炉加热结合调节温场分布的方法。仿真结果显示,激光参数和预制棒直径都会明显影响预制棒温场分布,且激光光斑半径3 mm,功率达到400 W的激光器可用于直径10 mm内的硅芯光纤预制棒制备硅芯光纤。通过CO2激光加热和石墨炉加热相结合的加热方式,能更加灵活有效地调节预制棒的温场分布,构建适合硅芯光纤拉丝的温场条件。     

基于JMCT-JBURN的燃料棒径向功率分布计算北大核心CSCD

研究给出基于蒙特卡罗粒子输运软件JMCT耦合燃耗分析软件JBURN计算燃料棒径向功率分布的方法。介绍了计算模型的建立、输运及燃耗计算的相关设置以及裂变功率、俘获功率的统计方法。UO_(2)燃料棒径向功率分布的计算结果表明,采用JMCT-JBURN软件的结果与工程常用软件符合较好,最大偏差不超过3%,证明了计算方法和计算软件的适用性。该方法可用于工程设计。     

气流对氮气介质阻挡放电气体温度及放电模式的影响

利用光谱测量和高速照相的方法,对大气压氮气介质阻挡放电进行了研究.在气流的帮助下,2mm气隙中的均匀放电可以长时间得以维持.根据放电电流波形和1μs曝光时间的放电图像,这种均匀放电被判定为汤森放电.用氦氖激光器对实验中所用的光谱仪带来的谱线轮廓展宽进行了标定,并将得到的仪器展宽数据输入Specair软件,计算了不同气体温度下氮分子二正系0—2谱带的谱线轮廓.通过用计算谱线轮廓去拟合实验谱线轮廓,确定了氮分子的转动温度并将其近似为气体温度.结果表明:大气压氮气介质阻挡汤森放电并不能使气体温度大幅上升(ΔTg≤50K),气体温度的小幅上升不会引起热不稳定性而导致放电发展成为细丝放电.气流确实可以降低放电气体温度,但这不是使汤森放电得以维持的原因.通过比较加入气流前后的放电光谱可知,气流降低了气隙中杂质氧的含量,使得更多的氮分子亚稳态N2(A3Σu+)的寿命延长到下一次放电的起始时刻,为汤森放电提供了必需的大量种子电子.     

飞秒激光-等离子体相互作用中快电子能量分布

采用不同量程的电子谱仪与LiF热释光探测器相配合,测量了飞秒激光 等离子体相互作用中产生的快电子能量分布。结果显示快电子能量分布的一致性和多个重要特征与国外同类实验和计算机模拟结果相似。快电子能谱在低能处产生凹陷是由于冷电子的回流产生的;几种加速机制共同作用是能谱在100~350 keV范围内出现平台的原因;快电子的有效温度较好地满足共振吸收的温度定标律是由于反射激光加速与共振吸收机制均是通过朗道阻尼或波破对电子进行加速的。     

飞秒激光-等离子体相互作用中快电子能量分布

 采用不同量程的电子谱仪与LiF热释光探测器相配合,测量了飞秒激光 等离子体相互作用中产生的快电子能量分布。结果显示快电子能量分布的一致性和多个重要特征与国外同类实验和计算机模拟结果相似。快电子能谱在低能处产生凹陷是由于冷电子的回流产生的;几种加速机制共同作用是能谱在100~350 keV范围内出现平台的原因;快电子的有效温度较好地满足共振吸收的温度定标律是由于反射激光加速与共振吸收机制均是通过朗道阻尼或波破对电子进行加速的。     

基于发射光谱的DF激光器光腔温度与粒子数分布

建立了谱线增益系数与温度、粒子数分布之间及谱线增益系数与谱线强度之间的关系式,对一台燃烧驱动DF激光器的发射光谱进行了测量,利用发射光谱数据计算得到光腔温度为381.4 K,分布在振动态能级1与0,振动能级2与1,振动能级3与2的粒子数之比分别为0.60～0.62, 0.676 4, 0.71～0.74。     

带轴向温控仪的金属蒸气激光管径向温度场分析

对带轴向温控仪的金属蒸气激光放电管,建立了描述放电管径向温度场的简单数学模型.给出了由热辐射和热传导引起的径向温度变化的解析表达式,计算分析了轴向温控仪对激光管管壁温度和径向温度分布的作用机制.结果表明轴向温控仪可在一定范围内独立调节放电管管壁温度和减小激光管的径向温度梯度,可有效提高激光器运转效率和稳定性.