关于C-φ土中速度场所满足的条件

本文指出了,对于按塑性势理论导出本构关系的理想刚塑性c-φ土的平面变形问题,塑性区的速度场所应满足的条件;并且证明了,塑性比功率D≥0及初始塑性流动将伴随体积膨胀率的两个条件,是等价的。     

光滑基础下C-φ土中的连续速度场

引言我们知道,在确定土体承载能力(塑性极限载荷)时,无论使用理想弹塑性模型或是理想刚塑性模型,结果是相同的。但是,当考虑速度场时,两种模型的结果是不一样的。例如,当研究...     

各向同性损伤应满足的条件

本文首先简要阐述应变、应力和弹性能等三种损伤等效性假设的基本内容,然后讨论各向同性损伤的表征以及应满足的条件.     

沉桩扩孔速度对非饱和土中柱形扩孔挤土效应的影响

以柱形孔扩张模型模拟沉桩过程,推导出考虑速度因素时桩周土体的位移、应力解析解.以弹塑性交界面处单元体的运动情况作为参考标准,将区域内任何一点的应力、位移描述成塑性区半径和扩张后土体单元距孔心的距离函数.采用小变形理论求解出r处的径向扩张速度与弹塑性交界面的径向扩张速度之比应满足的关系式.最后结合沉桩扩孔速度的已知条件推导出沉桩后桩周土体塑性区、破坏区的范围.整个土体范围内应力、位移表达式形式仍与不考虑沉桩扩孔速度因素时一样.对比分析表明:相同桩径条件下,随着沉桩扩孔速度的增加,沉桩影响范围也越来越大;随着桩径的增加,沉桩影响范围受沉桩扩孔速度的影响程度则降低.此外,相应于一定的桩径存在一个临界速度,当沉桩扩孔速度大于临界速度时,需要考虑速度因素;小于临界速度时不考虑则是偏于安全的.本文的研究成果主要适合于软土.     

φ900带软硬环的土平面波加载器研制

介绍了用于抗爆试验研究的φ900带软硬环的土平面波加载器的研制过程、静力与动力验证试验,由于采用了软硬环试验箱体以保证箱体的轴向柔性及径向刚性技术,验证性试验比较好地模拟了介质的一维平面应变运动,验证性试验结果表明该试验装置得到了预期的设计要求。     

气体动理学统一算法中相容性条件不满足引起的数值误差及其影响研究

求解玻尔兹曼(Boltzmann) 模型方程的气体动理学统一算法(unified gas kinetic scheme,UGKS) 是为模拟存在显著稀薄气体效应流动而建立的. 在该方法中,如果速度空间离散采用传统的离散速度坐标法(discreteordinate method,DOM),将会导致相容性条件得不到严格满足,从而引入数值误差. 本文从理论分析及数值试验两方面说明了该数值误差,正比于来流马赫数,反比于来流努森数. 引入了守恒型的离散速度坐标法(conservativediscrete ordinate method,CDOM),在离散层面上确保了相容性条件得到严格满足. 圆柱绕流计算结果表明,来流马赫数较高、努森数较小时,相容性条件满足与否对计算结果影响较大,采用CDOM 可以在较稀的速度空间网格上得到网格无关解,缩减计算量最大可达2/3.      

关于渗流中流线不封闭的特性和条件

本文对于流体在多孔介质中流动的特性进行理论研究和数值计算，提出两个关于渗流中流线不封闭的特性和条件，得到了在一般工程实际情况中的多孔介质区域内部不存在封闭流线的结论。本文以突变截面圆管中不可压缩渗流为算例，利用半人工瞬变方法进行数值计算，得到流体在充满多孔介质的突扩截面圆管和突缩截面圆管中流动时关于速度分布和压力分布的结果。由此表明，在突变截面附近的渗流区域中不存在回流和分离流，也不存在封闭的流线。渗流的这些流动特性不同于在无多孔介质的空间区域中的流动特性。     

关于土动力学基本方程的一个问题

文献[1]在处理不透水边界时存在问题,设n为不透水边界的法线方向,由文献[1]式(10),我们有     

关于纯滚动条件的讨论

动力学教学中,关于圆柱体在支撑面上作纯滚动脱离支撑的习题的习惯解答,往往对摩擦条件不予讨论. 文章讨论了该习题的纯滚动摩擦条件及其应用问题.     

关于《材料力学》中儒拉夫斯基公式假设条件的研究

本文对《全国通用材料力学试题库》中一个试题的答案提出不同看法．     

土中爆炸空腔的发展过程

本文给出了用X光透视法得到的土中爆炸空腔清晰图片,观察到了空腔和裂缝的发展过程,同时还考查了不同介质性质和炸药品种对空腔发展特征的影响。     

关于Tresca屈服条件的表达式

本文介绍了文献[2]的一个脚注,指出 Tresca 屈服条件(2)或(3)式的不正确性,并说明了理由.     

关于网球拍弦张力与击球速度关系的分析

对网球拍击球一瞬间的冲击过程，采用一种简化的力学模型建立起动力学方程，通过数学推演，详尽地分析了网球拍弦张力与击球速度分离时间、分离距离之间的关系，得出弦张力较小时易于得到较大的击球速度，且与此对应有较长的分离时间和较大的分离距离，反之亦然．还从运动实践上分析了合理选择弦张力的依据．     

关于准速度和准加速度表示的Appell方程

本文给出准速度和准加速度联合表示的一阶和二阶非完整系统的Appell方程的新形式,并将所得结果推广到变质量系统,最后举例说明新方程的应用。     

基于PIV的油中水滴速度的特征分析

分析水击谐波场作用下乳化油液分散相液滴的微观运动特征,探讨分散相液滴聚集、分散的临界条件,以控制实现油水的有效分离,为深入研究水击谐波的油水分离方法提供技术支撑。通过施加不同的激振力获取了相应的水击谐波场,利用PIV图像采集系统对油水混合液在水击谐波场作用下水滴的微观运动特征进行了研究。结果表明:在施加6N~12N激振力作用下,在水击谐波流场中分散相液滴在波节18.2mm附近产生的聚集涡流以及在波腹68.2mm附近发散产生的涡流比较明显;分散相液滴随着施加激振力的减小,轴向速度幅值增加,在实验管道的自由平面其径向速度幅值相对较大,而在实验管道底部幅值较小;分散相液滴的平均运动速度随着激振力的减小而减小,但其径向速度幅值总体增加,所以较小激振力的水击谐波场有利于提高油水分离效率。     

饱和土中剪切带宽度的研究

主要对饱和土在简单剪切和耦合载荷下的剪切带宽进行了理论分析. 在模型中考虑了剪胀、孔压耗散、惯性及孔隙水和土颗粒之间阻力等因素的耦合效应,将有效应力考虑为应变、应变率和孔隙压力的函数. 通过对模型的简化分析得到简单剪切和耦合应力状态下的剪切带宽度的近似计算公式. 分析表明,当土体失稳后,会出现有限厚度的剪切带, 且其形成是一个后期过程,可以忽略惯性效应. 剪切带的厚度依赖于孔隙压力特性和土体骨架的剪胀特性,但是不依赖应力状态. 最后将分析与实验结果进行了对比,在一定程度上,两者是符合的.     

不同排水条件下非饱和土中柱孔扩张问题的解析分析

现有的圆柱孔扩张理论已可为诸如石油工程中井筒稳定性鉴定、 及旁压和圆锥贯入实验分析等提供理论依据, 但在非饱和地基压力注浆, 复合地基处理等实际工程问题中却鲜有应用. 基于弹塑性理论和非饱和土力学原理, 采用统一强度理论, 对非饱和土中柱形小孔扩张问题进行了解析研究. 首先将柱孔周围土体分为弹性区和塑性区, 并考虑在弹性区遵循小应变理论, 在塑性区遵循大应变理论, 同时考虑了中间主应力及粒间吸力对非饱和土体强度的影响. 其次应用有效应力表示的统一强度准则, 在本构关系、几何方程、动量平衡方程等基本方程的基础上, 结合相应的边界条件, 最终获得了不同排水条件下柱孔扩张时周围弹塑性区域内的应力场、应变场、位移场及极限扩孔压力的解析表达式. 通过数值算例和参数分析, 在与现有的饱和及非饱和土中柱孔扩张理论进行退化验证的同时, 分析了吸力、剪胀参数、中主应力效应参数及初始径向有效应力等对弹塑性区域内的应力场、应变场及位移场的影响规律, 验证了本文理论的正确性及有效性, 以期为实际工程问题提供合理的理论依据.      

关于弹性力学位移边条件的注记

1.众所周知,在解用位移表示的各向同性三维弹性力学方程(即所谓拉梅方程)时,如果只给应力边条件,则解存在的充分必要条件是应力边条件必须满足弹性体整体平衡条件.设弹性体上体力为(?),边界上应力为(?),即     

关于等效刚度法适用条件的讨论

关于等效刚度法适用条件的讨论黄义仿,贾汝民（兰州炼油厂职工大学,兰州７３００６０）本文利用势能驻值原理对文［１］中提出的方法前提条件的充分性和必要性进行了讨论,认为等效刚度法并不普遍适用．设文［１］中图１（ａ）和图１（ｂ）所示的两压杆处于临界状态．按...     

关于完整体系能量积分条件的讨论

对理论力学教材中所给出的力学体系存在能量积分条件的各种表述进行归纳、比较、讨论,明确了哪种表述方法更完善．