静水压力下压电弹性圆柱振动的主动控制

对静水压力下压电弹性层合壳的振动控制进行了研究。首先利用Hamiltion原理推导出压电弹性层合壳的非线性动力基本方程，进一步得到了静水压力作用下封闭压电弹性层合壳的动力方程。对两端简支条件下的压电弹性圆柱壳的振动问题进行了求解，并基于速度反馈控制法得到了带压电感测层／激励层的层合圆柱壳的主动控制模型，相应的数值结果表明在载荷的情况下，压电层上施加合适大小，方向的电压可以改变圆柱壳的静变形。对于系统的动力响应问题，速度反馈的增益越大，越能抑制系统在共振区的振动，验证了该控制模型抑制结构振动的有效性。     

应用四边形十六自由度平板壳单元DKQ16分析板壳结构的稳定性

应用新近开发的四边形十六自由度离散Kirchhoff平板壳单元DKQ16,分析了板壳结构的线性屈曲问题,建立了相应的几何刚度矩阵．通过对几个典型算例的计算与比较,说明了DKQ16单元在板壳结构的稳定性中也有良好的精度．     

188Pb形状共存的研究

用角动量投影壳模型研究了188Pb核素的形状共存.实验数据经过计算结果的分析,指出188Pb的低位激发态中存在着对应于不同内部粒子组态的球形基态、扁椭球和长椭球3种形状的共存;预言了质子h9/2两粒子-两空穴扁椭球带;指出长椭球带是两种多粒子-空穴组态的混合,推导出了混合系数.根据这些系数,说明中子i13/2对破裂引起的顺排对长椭球带的影响是一个渐进过程,指出了长椭球带2+态的能量范围为804～880keV.     

188Pb形状共存的研究

用角动量投影壳模型研究了¹⁸⁸Pb核素的形状共存 .实验数据经过计算结果的分析 ,指出¹⁸⁸Pb的低位激发态中存在着对应于不同内部粒子组态的球形基态、扁椭球和长椭球 3种形状的共存 ;预言了质子h_9/2 两粒子 两空穴扁椭球带 ;指出长椭球带是两种多粒子 空穴组态的混合 ,推导出了混合系数 .根据这些系数 ,说明中子i_13/2 对破裂引起的顺排对长椭球带的影响是一个渐进过程 ,指出了长椭球带 2 ⁺ 态的能量范围为 80 4～ 880keV     

周期结构区域中压电问题的双尺度有限元方法

近年来纤维压电复合材料的力电性能预测已发展为一个重要的研究领域．对力电耦合周期结构的复合材料问题,通过引入匹配的边界层得到了电势与位移解的新型双尺度有限元计算方法,建立了电势与位移的双尺度耦合关系,分析了双尺度有限元解的误差.数值算例验证了方法的有效性．     

张拉结构初始几何形状确定的形函数方法

提出了一个确定张拉结构初始几何形状的形状函数.基于该形状函数,通过对结构边界控制点的插值确定张拉结构的初始形状.该结构形状可随结构的双向张力比和边界控制点的坐标而进行自动调整.从而给出了几何上可行,力学上合理的高精度张拉曲面.通过有限元方法检查,大量例子表明该方法确定的初始形状对于实际常用边界及双向等拉或不等拉张结构均十分理想,误差很小.     

一个新的边界层方程及其在形状控制中的应用

本文给出固壁边界上(即一个二维流形上) 的流体速度梯度和压力的二阶偏微分方程, 从而也给出边界上法向应力, 以及流体中运动物体所受的阻力和升力的计算公式. 本方法的创新在于边界上法向速度梯度不是通过在边界层内速度梯度的数值微分达到, 而是通过它与其他变量一起作为一组偏微分方程的解而得到, 证明边界层方程组的适定性问题, 并且给出解关于边界形状的Gâteaux 导数所满足的偏微分方程. 本文将本方法应用于飞机外形的形状最优控制, 给出阻力泛函关于形状第一变分的可计算形式. 数值例子表明, 用本方法得到的阻力精度比通用程序得到要高.     

集成结构振动主动控制和抑制

采用一种新的压电板单元,建立了含有分布压电传感元件和执行元件的集成结构的有限元动力模型。研究了这种集成结构在常增益负速度反馈控制规律作用下,振动的主动控制与抑制的问题,并提出了集成结构振动主动控制和抑制的一般方法。最后,提供了数值示例,说明本文提出方法的有效性。     

以节点与权因子修改为基础的4阶NURBS受限形状控制

改变k阶NURBS曲线的节点,会产生一个单参数NURBS曲线族,该曲线族的包络是用相同控制顶点定义的k-a阶NURBS曲线,这里a是所改变的节点的重数.论文运用这项理论结果,提出了几种建立在修改一个节点与两个连续权因子基础上的4阶NURBS形状控制方法,该方法要受一定的位置与切线方向的约束.     

外激励下压电球壳的球对称稳态响应分析

对压电球壳空间球对称稳态响应问题进行了研究。考虑空间球对称压电材料,不计体力和自由电荷,在球坐标下利用弹性理论,由压电材料的本构方程、几何方程和运动方程导出了外激励作用下位移、应力、应变、电势、电位移和电场强度各量的稳态解,并对带压电激励和感应层的弹性球壳的球对称响应问题进行了求解。该结果可以给结构的空间球对称动力控制问题提供良好的理论依据,为日后对于一般性的空间动力问题的研究提供参考。     

二维线性弹性动态膜壳和弯壳的形式渐进展开

利用形式渐进分析,我们从三维线性动态方程组得到二维膜壳和弯壳的方程组.     

具损伤压电智能层合板的非线性主动控制和损伤监测

基于Hamilton原理、高阶剪切变形板理论、von Krmn型几何非线性应变-位移关系以及应变能等效原理,考虑压电层的质量和刚度及复合材料层内的损伤效应,建立了具损伤压电智能层合板的非线性运动方程．采用耦合正、逆压电效应的负速度反馈控制原理,形成闭环控制回路,实现了对压电智能层合板的主动控制和损伤监测．数值计算中,以四边简支面内不可动的层合矩形板为例,讨论了压电层位置对振动控制的影响,以及损伤程度和损伤位置对传感层输出电压的影响,提出一种损伤监测的方法．     

主动约束阻尼开口柱壳的NLMS反馈减振控制

为缩减开口柱壳结构的振动,给出了一种局部主动约束阻尼(ALCD)敷设结构,并结合Lagrange方程和Sanders薄壳理论构建了压电耦合开口柱壳的动力学模型,根据推得的系统状态空间形式,应用归一化最小均方差自适应滤波算法(NLMS)和线性二次规划算法(LQR)设计了一种自适应反馈控制器,通过数值仿真研究了控制参数对开...     

推转壳模型波函数的Seniority结构和K结构

本文用粒子数守恒方法分析了推转单i壳模型波函数的seniority结构和K结构。随转动角频率ω增大,低激发带的seniority v结构和K结构变得很复杂。对于不太高的ω((?)ω(?)≤0.5MeV),低激发带的主要组态成分是v=0,2,4,而v≥6成分极微,可以略去。|K|≤(?)10的各组态成分都可相比拟,表明原子核显著偏离轴对称。也研究了能隙参数和顺排角动量随ω的变化。     

煤颗粒燃烧的形状特性和理论

以实验和分数维理论为方法,研究了煤颗粒燃烧中形状变化过程和特性。建立并运用光学显微计算机图象颗粒测量分析系统,测量了3种典型煤种,在不同燃烧方式下的颗粒形状参数,获得了煤燃烧过程中颗粒形状变化过程的基本现象,以此为基础,建立了煤颗粒燃烧形状理论,包含了燃烧颗粒形状维、颗粒形度分布和燃烧SMS方程等。     

矩形网格扁壳结构的非线性弹性理论

本文在基本假设的前题下,分析了矩形网格离散结构的变形以及变形量与内力之间的本构关系.在此基础上,通过建立等级模型,运用虚功原理推导出网格扁壳的作线性基本控制方程与边界条件.     

扁球壳和扁锥壳的轴对称非线性热弹耦合振动

假设温度场与应变场相互耦合,研究了旋转扁薄球壳和锥壳的轴对称非线性热弹振动问题．基于von Krmn理论和热弹性理论,导出了本问题的全部控制方程及其简化形式．应用Galerkin技术进行时空变量分离后,得到了一个关于时间的非线性常微分方程组．根据方程的特点,分别用多尺度法和正则摄动法求得了壳体振动的频率与振幅间特征关系和振幅衰减规律的一次近似解析解,并讨论了壳体几何参数、热弹耦合参数以及边界条件等因素对其非线性热弹耦合振动特性的影响．     

无锁定的退化的等参壳元

构造了一个无锁定的8节点退化的等参壳元。在自然坐标系中,对横向剪应变项插值修正使单元满足必要的模式(平移、转动和纯弯曲)以消除"剪切锁定";在局部坐标系中,对薄膜应变插值修正以消除"薄膜锁定"。这样构造的8节点单元的刚度矩阵具有正确的秩,同时具有恰当的零特征值和相应的刚体位移模式。这种单元对大跨-厚比情形既无"剪切锁定"又无"薄膜锁定",无虚假的零能模式和机构出现,可用于厚壳和薄壳。     

压电超材料梁中弹性波带隙特性与界面传输的主动控制

该文采用周期压电负电容电路,研究了弹性波超材料梁中带隙特性的主动控制问题.该系统利用外部电路改变所连接压电材料的材料参数,从而改变结构的等效参数,实现对带隙特性的调控.通过对单胞进行控制,可观察到主动控制系统作用时带隙的产生与消失.构造了含有交界面的弹性波超材料梁结构,分析了主动控制系统对波动界面传输特性的影响.     

矩形网格扁壳结构的非线性振动

本文运用作者已建立的矩形网格扁壳的非线性弹性理论,求解了该类结构的非线性振动问题。通过采用横向挠度（网格节点横向位移）和力函数的某种（广义）Fourier级数形式的设定解,由试函数的加权得到解中系数之间的关系和决定时间未知函数的振动方程,然后利用正则摄动法和迦辽金法推导出结构自由振动和谐和激励作用下结构非线性受迫振动的幅频关系,并给出了计算实例。