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1.
??????????????????????? 总被引:1,自引:0,他引:1
对具有不同拉压模量的厚壁球壳,采用双剪统一强度理论推导了其扩张问题的应力及位移的
统一解. 分析了不同模量、不同模型控制参数对厚壁球壳扩张时的扩张压力和应力场的影响.
结果表明:厚壁球壳弹性极限压力、应力场、位移场等均随着模量控制参数、模型参数的变
化而变化,在$\alpha<1$的情况下(即$E^ + < E^ - $),可以明显提高球壳的弹
性极限压力$p_e $; 厚壁球壳塑性极限压力与材料的拉压模量无关,与模型参数$\eta
$有关,且随$\eta$的增加,先增大后减小. 因此若采用经典的弹性理论和单一的
模型参数对厚壁球壳进行设计计算,会带来较大的误差. 相似文献
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3.
拉压异性线性等向强化材料厚壁球壳极限分析 总被引:3,自引:0,他引:3
运用Mohr屈服准则对承受内压的拉压屈服强度不同的线性等向强化材料的厚壁球壳进行了极限载荷分析,得到了依赖于拉压比和强化模量的厚壁球壳极限载荷解析式和依赖于拉压比和强化模量的厚壁球壳极限载荷分析式。结果表明,材料拉压屈服强度的不同和强化特性对厚壁球壳极限载荷均有一定的影响。 相似文献
4.
拉压性能不同材料厚壁圆筒和厚壁球壳的极限压力分析 总被引:12,自引:0,他引:12
本文用广义双剪应力强度理论对拉压性能不同的材料制成的厚壁圆筒和厚壁球壳进行了弹塑性应力分析,得出与拉压比有关的弹性极限内压力、塑性极限内压力、弹塑性区的应力以及弹塑性内压力与弹塑性半径之间的关系式. 相似文献
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????? ???? 《力学与实践》1996,18(1):16-18
本文就拉压屈服极限不同的理想弹塑性材料厚壁圆筒及厚壁球壳在内压力作用下进行了应力分析,得到了依赖于压拉比的弹性极限载荷与塑性极限载荷.由分析结果可见,拉压性能不同材料的弹性极限载荷与塑性极限载荷均有所提高,并且随着壁厚的增加提高量也有显著增加. 相似文献
6.
拉压性能不同材料厚壁圆筒与厚壁球壳的极限压力 总被引:6,自引:2,他引:6
本文就拉压屈服极限不同的理想弹塑性材料厚壁圆筒及厚壁球壳在内压力作用下进行了应力分析,得到了依赖于压拉比的弹性极限载荷与塑性极限载荷。由分析结果可见,拉压性能不同材料的弹性极限载荷与塑性极限载荷均有所提高,并且随着壁厚的增加提高量也有显著增加。 相似文献
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厚壁圆筒在实际工程领域中应用广泛,若能精确计算出极限内压,对预防事故发生,降低风险有重要意义.工程中存在许多材料,其拉压强度和拉压模量均存在差异,这些差异对极限内压的大小有显著影响.以往研究表明,仅考虑拉压强度与拉压模量的一个方面,计算结果与实际情况存在一定的误差.本文基于双剪统一强度理论,综合考虑中间主应力效应及材料拉压强度和拉压模量的不同,推导了内压作用下厚壁圆筒的弹、塑性状态的应力分布及弹性极限内压、塑性极限内压与安定极限内压的统一解,通过与其他文献对比分析验证了本文计算结果的正确性,分析了半径比、统一强度理论参数、拉压强度比与拉压模量系数对弹性极限内压、塑性极限内压及安定极限内压的影响.结果表明:统一解均随半径比和统一强度理论参数的增大而增大,随拉压强度比的增大而减小,弹性极限内压随材料拉压模量系数的增大而减小,当壁厚增加到一定值后,安定极限内压随材料拉压模量系数的增大而减小;材料的拉压模量不同、拉压强度差异对厚壁圆筒的安定性影响显著,考虑中间主应力效应可使材料的潜能得到更充分发挥,极限内压随半径比的变化规律可为选择合理壁厚提供参考,该结论可为厚壁圆筒的工程应用提供理论依据. 相似文献
8.
采用统一强度理论并考虑材料拉伸与压缩弹性模量的差异性,建立均匀内压作用下双层厚壁圆筒的应力表达式,获得了其内压相应的弹性极限解答、塑性极限解答,并分析拉压强度比、拉压模量系数、统一强度理论参数、半径比及分层半径对弹性、塑性极限内压的影响规律.研究结果表明:弹性、塑性极限内压随拉压强度比的增加而减小,但随统一强度理论参数、半径比的增加而增大;弹性极限内压随分层半径的增加呈现先增大后减小变化,随拉压模量系数的增加而一直减小;塑性极限内压与拉压模量系数、分层半径无关.应用于实际工程时,可根据所得结果选择合理的壁厚及分层半径,再根据材料特性确定其他参数,以便更加准确地计算结构的受力状况. 相似文献
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拉压屈服强度不同材料的厚壁球壳的极限分析 总被引:16,自引:3,他引:16
本文对拉压屈服强度不同(简称具有S-D效应)材料的厚壁球壳进行了极限分析。证明材料的拉压屈服强度不同对结构承载能力的影响是很明显的,所获得的反映材料拉压屈服强度不同的极限荷载公式可供设计人员参考。 相似文献
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现有的圆柱孔扩张理论已可为诸如石油工程中井筒稳定性鉴定、 及旁压和圆锥贯入实验分析等提供理论依据, 但在非饱和地基压力注浆, 复合地基处理等实际工程问题中却鲜有应用. 基于弹塑性理论和非饱和土力学原理, 采用统一强度理论, 对非饱和土中柱形小孔扩张问题进行了解析研究. 首先将柱孔周围土体分为弹性区和塑性区, 并考虑在弹性区遵循小应变理论, 在塑性区遵循大应变理论, 同时考虑了中间主应力及粒间吸力对非饱和土体强度的影响. 其次应用有效应力表示的统一强度准则, 在本构关系、几何方程、动量平衡方程等基本方程的基础上, 结合相应的边界条件, 最终获得了不同排水条件下柱孔扩张时周围弹塑性区域内的应力场、应变场、位移场及极限扩孔压力的解析表达式. 通过数值算例和参数分析, 在与现有的饱和及非饱和土中柱孔扩张理论进行退化验证的同时, 分析了吸力、剪胀参数、中主应力效应参数及初始径向有效应力等对弹塑性区域内的应力场、应变场及位移场的影响规律, 验证了本文理论的正确性及有效性, 以期为实际工程问题提供合理的理论依据. 相似文献
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不同模量理论计算轴对称空间问题 总被引:3,自引:0,他引:3
工程中使用的多数材料实际上拉、压机械性能都是不同的.本文利用不同模量弹性理论,结合有限元法,以位移为参考标准,用迭代法,编制了电算程序.计算了轴对称壳获得了一些有益的结论. 相似文献
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地基土的变形模量值不仅和土层所受的先期固结压力大小直接相关, 还受桩土作用产生的附加体积应变的影响.首先, 针对岩土散体材料分析其本构关系的主要影响因素, 研究模量随埋藏深度和体积应变的变化规律, 并对Duncan-Chang本构模型进行抗拉模量值修正.其次, 综合考虑岩土材料拉压模量不等修正以及桩土作用位移边界特点, 应用变分理论推导桩土作用造成的位移、应变和应力场理论解答.最后, 应用已有的经典土压力理论和小孔扩张理论对理论推导结果进行对比和分析验证.研究结果对桩基础设计施工、相应环境保护措施的选择和设计有较大的指导作用. 相似文献
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厚壁球壳压力容器在工程上应用很广。其设计方法有:弹性失效设计、塑性失效设计和自增强设计等。其中,后二种设计比弹性失效设计更能充分发挥材料的强度潜力,因此,在工程上得到越来越广泛的应用。厚壁球壳的弹塑性分析,是上述二种设计的基础。目前,厚壁球壳的弹塑性分析,都是采用理想弹塑性模型,然而,任何材料在塑性变形时,都存在程度不同的应变强化,尤其是对强化十分显著的材料,如 ... 相似文献
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拉,压模量不同材料的球孔扩张问题 总被引:2,自引:0,他引:2
本文推导了抗拉、抗压模量不同材料的球孔扩张时的应力及位移的计算公式,并运用所推导的公式分析了材料的拉压模量不同时对球孔扩张时的应力、位移及塑性区开展规律的影响,并得出了一些有益的结论。 相似文献