气-固流化床反应器内双流体力学模型及其验证 Ⅱ.单组分两维射流床内流场特性分析

由以质量、动量和能量三大守恒定律为基础的湍流两相流理论出发,建立了描述气固流化床内两相流动的数学模型;在微型计算机上编写了相应的数值计算和图形处理程序;为了验证模型的可靠性,本文着手模拟与分析了单组分颗粒体系两维射流流化床内气、固相速度场、空隙度和压力场随时间、空间变化规律;得到了与前人实验结果相吻合的结论。     

气—固流化床反应器内双流体力学模型及其验证：Ⅳ.单组分两维射流床内气泡特性

模拟了不同操作条件下,单组分两维射流床内射流崩塌后所形成气泡的形状、运动机理、初始尺寸和上升速度。集合前文（Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ）研究结果表明,在湍流两相流理论基础上建立的“气－固流化床反应器内双流体力学模型”可以很好地分析气固射流床内流体动力学特性,诸如：基本流场变量（气、固相速度场、压力场和空隙率）瞬态变化情况、射流特性（射流发展、射流穿透深度确定方法、射流区气体速度分布和操作条件对射流穿透深度、射流频率的影响等）、时均空隙率分布、时均轴向气体速度分布和气泡特性。由此可见,该方法和思路可以为灰熔聚流化床粉煤气化工艺和其他与流态化技术相关的设计提供必要的信息和有益的建议     

气-固流化床反应器内双流体力学模型及其验证Ⅰ.数学模型和计算方法

从湍流两相流理论出发，详细推导了描述气固流化床内两相流动的双流体力学模型，根据方程的封闭性原理给出了所需本构关系的表达式；针对模型方程的非线性、耦合性和形式相同等特点，集合气固流化床内εｇ＋εｓ＝１及εｓ＜εｓ，ｍａｘ的限制，在数值计算上提出了改进的ＳＩＭＰＬＥ算法。在微型计算机上开发了ＣＡＳＩＣＣ软件包，其计算程序在ＮＤＰＦｏｒｔｒａｎ环境下执行，可以给出稳态或非稳态的二维直角坐标系或园柱坐标系下，气、固相速度场、压力场和各相体积分数这些基本变量的数值解，然后用ＢｏｒｌａｎｄＣ＋＋语言开发的绘图程序给出描述床内流体动力学的直观图象。     

气—固流化床反应器内双流体力学模型及其验证：Ⅱ.单组分两维射…

由以质量，动量和能量三大守恒定律为基础的湍流两相流理论出发，建立了描述气－固流化床内两相流动的数学模型，在微型计算机上编写了相应的数值计算和图形处理程序，为了验证模型的可靠性，本文着手模拟与分析了单组分颗粒体系两维射流流化床内气，固相速度场，空隙度和压力场随时间，空间变化规律；得到了与前人实验结果相吻合的结论。     

气—固流化床反应器内双流体力学模型及其验证

从湍流两相流理论出发，详细推导了描述气－固流化床内两相流动的双流体力学模型，根据方程的封闭性原理给出了所需构关系的表达式；针对模型方程的非线性，耦合性和形式相同等特点，集合气－固流化床内εｇ＋εｓ＝１及εｓ〈εｓ，ｍａｘ的限制，在数值计算上提出了改进的ＳＩＭＰＬＥ算法。在微型计算机上开发了ＣＡＳＩＣＣ软件包，其计算程度在ＮＤＰ－Ｆｏｒｔｒａｎ环境下执行，可以给出了稳态或非稳态的二维直角坐标系或坐标     

气固流化床内射流特性的研究

采用Brandani等的数学模型模拟了中心射流宽度为0.01m的二维气固流化床(高1.6m、宽0.3m)内鼓泡和射流的瞬态及时均流体动力学特性。一种典型的Geldart B颗粒――砂子(粒径为500mm、密度为2660kg/m3)作为研究的模拟物料。瞬态结果表明，床内射流产生和发展、射流崩塌后所形成气泡尺寸以及全床内的气体速度场和空隙率均存在明显的非对称性，但是由压力信号功率谱密度得到的时均压力特性则有较好的对称性。因此，对于商业化稳定运转的射流床，可以用半床模拟结果近似解释整床特性；然而，在考察射流床的瞬态特性时，半床模拟结果与整床结果存在明显偏差。     

多组分气固射流床流动特性：Ⅰ.压力波动的测试装置与数据处理方法

开发了一套具有多路循环，现场显示功能的压力测试装置。在３００×５０ｍｍ二维气固射流床中采用多组分混合物，对带有喷口的气固流化床的三种流型：气泡串、射流、喷流进行了分段功率谱、压力波动的直方图和概率统计分析的研究。并报导了混合物的功率谱密度图及直方图。     

Geldart B 类颗粒气固流化床内的压力波动特性(英文)

采用多通道压力采集系统测量了Geldart B类颗粒（树脂）矩形流化床(2.000m×0.300m×0.025m)内的压力波动,探索了流化床内的压力波动特征;同时采用标准方差、自相关和互相关函数分析了表观气速和静床高度对压力波动、压力波速度和压力波主频的影响。结果表明,气泡行为（如：气泡的形成、发展、聚并和破碎）是影响流化床内压力波动的主要因素;密相和稀相界面处的压力波动幅值主要由气泡崩塌决定;压力波在流化床内进行传播,并且具有明显的周期性特征;此外,压力波动、压力波速度和压力波主频均与表观气速和静床高度密切相关。