一边简支二角点支承的矩形板弯曲

在分析求解条件完备性的基础上将矩形板的弯曲划分为广义静定问题和广义超静定问题，分别采用直接求解和叠加法解决了一边简支一角点支承和一边简支二角点支承的矩形板在板面分布荷载、板边分布荷载、角点集中力作用下以及角点支承产生支座沉陷时的弯曲。计算表明这种解法收敛快，计算精度高，适用范围广     

弹性半空间地基上预应力中厚矩形板的弯曲

基于Reissner-Mindlin一阶剪切变形理论,讨论在预加面内机械荷载或预加温度场作用下,弹性半空间地基上四边自由中厚矩形板的弯曲问题。把地基看作三维弹性半空间体,考虑地基变形的衰减。用一组数学上完备的二元多项式作为位形函数,采用pb-2 Rayleigh-Ritz法求得四边自由中厚矩形板的挠度和弯矩,并讨论了初应力对板的挠度和弯矩的影响。     

BENDING SOLUTION OF A RECTANGULAR PLATE WITH ONE EDGE BUILT－IN AND ONE CORNER POINT SUPPORTED SUBJECTED TO UNIFORM LOAD

ＢＥＮＤＩＮＧ　ＳＯＬＵＴＩＯＮ　ＯＦ　Ａ　ＲＥＣＴＡＮＧＵＬＡＲ　ＰＬＡＴＥ　ＷＩＴＨ　ＯＮＥ　ＥＤＧＥ　ＢＵＩＬＴ－ＩＮ　ＡＮＤ　ＯＮＥ　ＣＯＲＮＥＲ　ＰＯＩＮＴ　ＳＵＰＰＯＲＴＥＤ　ＳＵＢＪＥＣＴＥＤ　ＴＯ　ＵＮＩＦＯＲＭ　ＬＯＡＤＸｕＱｉｌｏ...     

一边固定一角点或二角点支承的矩形板弯曲统一求解方法

本文的统一法可以解决悬壁板或带有角点支承时在任意荷载作用下的弯曲。这种方法求解思路清晰、收敛速度快,计算精度高。     

AN EXACT METHOD OF BENDING OF ELASTIC THIN PLATES WITH ARBITRARY SHAPE

ＡＮ　ＥＸＡＣＴ　ＭＥＴＨＯＤ　ＯＦ　ＢＥＮＤＩＮＧ　ＯＦ　ＥＬＡＳＴＩＣ　ＴＨＩＮ　ＰＬＡＴＥＳ　ＷＩＴＨ　ＡＲＢＩＴＲＡＲＹ　ＳＨＡＰＥＺｈｏｕＤｉｎｇ（周叮）（ＲｅｃｅｉｖｅｄＡｐｒｉｌ１０，１９９５，ＲｅｖｉｓｅｄＡｐｒｉｌ２６．１９９６．Ｃ...     

均布载荷作用下具有光滑中心波纹膜片的非线性分析

采用轴对称旋转壳体的简化Reissner方程，研究了在均布载荷作用下具有光滑中心波纹膜片的非线性弯曲问题。应用格林函数方法，波纹膜片的非线性边值问题化为了非线性积分方程的求解。为了求解积分方程并防止发散，一个插值参数被引入到迭代格式中。计算表明，当载荷很小时，任何插值参数值均能保证迭代的收敛性，取插值参数值接近或等于1获得较快的收敛速度，而当载荷较大时，插值参数值不能取得过大。绘出了波纹膜片的特征曲线，得到的特征曲线可供设计参考。可以断言，当载荷不大时，特征曲线是近似线性的，随着载荷的增大，特征曲线开始向上弯曲，明显偏离线性。本文中提出的解决方法适应于任意轴向截面的波纹壳体。     

梁的循环弯曲蠕变脆断损伤失效分析和预测

提出了梁的循环弯曲蠕变损伤失效分析方法，推导了梁的循环弯曲蠕变损伤基本方程，以梁的弯曲惯性矩减少定义弯曲损伤变量，给出了便于工程应用的失效预测方程。     

受冲击作用弹塑性圆板动力响应的弹性效应

利用有限差分离散微分方程进行计算分析,研究冲击载荷作用下弹塑性圆板的早期动力响应,通过对瞬态径向弯矩分布规律的细致分析,阐明弹塑性固支圆板响应过程中弹性效应对其变形历史的影响.研究表明:弹塑性响应过程可划分为八个阶段,对应的变形模式为:“单铰圆模式”,“双铰圆模式”,“五铰圆模式”,“四铰圆模式”,“三铰圆模式”,“双铰圆模式”,“双驻定铰圆模式”,“弹性振动模式”.与刚塑性分析所假定的三相的变形模式比较,弹塑性响应分析证实了固支边界“驻定塑性铰圆”的存在性.虽然刚塑性分析所假定的第一相位移响应模式并不存在,但第二相和第三相响应模式则得到了证实.由于这两相及相应弹塑性分析的两个阶段持续时间都较长,因而也肯定了刚塑性分析所假定变形模式的主要特征.弹性效应对于板内“移行铰圆”的影响比较大,它不但使“移行铰圆”出现“回退”现象,还使得“移行铰圆”的个数增加到三个;对于圆心处的“塑性铰圆”,弹性效应则使得它的符号出现由负向到正向的反复变化.因此,弹性效应对弹塑性板的变形历史影响十分明显.     

复合载荷作用下具有光滑中心波纹膜片的非线性分析

采用轴对称旋转壳体的简化Reissner方程，研究了在复合载荷作用下具有光滑中心波纹膜片的非线性弯曲问题。应用积分方程方法，可以获得膜片的特征关系（载荷－中心挠度关系）。文末给出了实例计算的数值结果。     

采用压痕实验获得材料性能的研究现状

本文综述了采用压痕实验获得膜基体系中薄膜弹性，塑性，蠕变性能的研究进展，并指出了目前研究中存在和需要解决的问题。