DME、DME/R125与润滑油互溶性实验研究

利用新搭建的测量制冷剂/润滑油混合物互溶性的实验系统,实验测量了DME/矿物油、DME/酯类油和三种配比的混合制冷剂DME/R125与矿物油的临界互溶温度。结果表明:DME作为制冷剂与各类润滑油都具有良好的互溶性;DME/R125与矿物油的互溶性,随混合制冷剂中DME比例的增加,临界互溶温度降低。     

混合工质HFC134a/HCs替代R502的性能分析

针对目前R502主流替代工质R507和R404A存在的温室效应指数高、与矿物油互溶性差等缺点,提出了环保性能更好的三组近共沸混合工质R134a/R290、R134a/R1270和R134a/R290/R1270作为R502新型替代工质;并对其热物性、循环性能、安全性能和溶油性进行了计算分析。结果表明：除了压缩机排气温度偏高,这三组R134a/HCs混合工质的其它主要循环性能参数如压缩机压力比、容积制冷量和系统性能系数COP都优于R507和R404A,并且从理论上讲不存在可燃可爆的危险,同时可以与矿物油互溶,在替代R502方面更具有优势,其中R134a/R290/R1270在高热负荷下的综合性能最优良。     

R600a／矿物冷冻油混合物表面张力

本文利用新改进的表面张力实验系统对R600a／矿物冷冻油混合物的表面张力进行了实验研究,其中R600a的质量分数分别为O．95、0．90和0．85,温度范围为253．15-333．15K。实验结果表明,随着含油量的增加,R600a／矿物冷冻油的表面张力逐渐减小,矿物油的存在对纯质制冷剂的表面张力有比较明显的影响。     

混合工质变浓度空气源热泵系统的研究

本文分析了不同浓度混合工质R32／R134a和纯质R22理论循环性能,应用新型变浓度实验热泵装置测定了混合工质R32／R134a的变浓度循环特性,并与纯质R22进行了比较。结果表明,混合工质R32／R134a具有较好的容量调节特性。     

R161/R134a混合物液相黏度和表面张力的实验研究

采用表面光散射法,对R161/R134a混合物的液相黏度和表面张力进行了实验研究,温度范围为293~368 K。将混合物的黏度和表面张力关联成组分和温度的函数,黏度实验值与拟合方程最大偏差为1.67%,平均绝对偏差为0.90%,表面张力实验值与拟合方程最大偏差为0.25 mN·m~(-1),平均绝对偏差为0.08 mN·m~(-1)。本文工作为R161/R134a混合制冷剂的研究提供可靠的热物性数据。     

微细通道内非共沸工质流动沸腾换热实验研究

本文实验研究了非共沸混合制冷剂R134a/R245fa(质量比为0.7/0.3)在长度为45 mm、65 mm的平行微通道内的流动沸腾特性。微通道由30个截面为0.5 mm×0.5 mm矩形微通道组成。得到了质量流速在542.22～995.56kg·m~(-2)·s~(-1)、热流密度在4.9～100.2 W·cm~(-2)时的流动沸腾传热系数,并对R134a/R245fa和R134a的换热系数进行对比,结果表明热流密度、质量流速、通道长度对换热系数均有影响。考虑R134a/R245fa相变时的附加传质阻力对换热的影响下,在纯工质关联式中引入混合物影响因子,得到了适用于本实验工况下R134a/R245fa的关联式。     

混合制冷剂泄漏试验研究与模拟分析

1研究背景目前在制冷和空调系统中，绝大多数采用混合制冷剂作为R502与HCFC－22等的替代物。但混合物的特殊问题，即在贮存、使用时因泄漏而引起的成分变化、特别是成分变化而导致制冷剂可燃性或系统性能的变化，引起了人们的普遍重视。英国I.C.I公司对R407C（HFC－32／125／134a）系统进行测试表明，由于泄漏后成分变化而引起的性能变化在10％以内。日本DAIKIN公司研究HFC－32／134a混合物时发现：其临界可燃配比为56Wt％，即HFC－32重量比超过56％时可燃；使用名义配比30／70wt％的HFC－32／134a混合物并不可燃，但发生泄漏后…     

三元混合物R22/R152a/R134a——CFC-12替代的又一选择

一、前言 R12的替代有两种,即灌注式替代和未来替代.前者要求对现有冰箱的结构和参数不作或少作变动;后者不受此限。本文仅限于灌注式替代的研究。 较优秀的R12纯质替代物有R134a和R152a,但R134a能耗较高,R152a具有中等可燃。二元混合物R22,R142h和R22/R152a虽一定程度上缓解了R134a、R152a,     

制冷剂及其混合物黏度的计算

本文在收集了制冷剂R11、R12、1%13、R22、R23、R32、R13B1、R113、R114、R123、R124、R125、R134a、R141b、R142b、R143a、R152a、R227ea、R236ea、R236fa、R245ca、R245fa、R1234yf、R1234ze及其二元和三元混合物黏度数据的基础上,结合自由体积理论和混合法则建立了一种可以计算制冷剂及其混合物黏度的推算模型。对于纯质制冷剂的黏度,模型预测值与实验值之间的相对偏差绝对平均值小于1.5%,最大相对偏差绝对值小于3.1%。对于制冷剂二元和三元混合物的黏度,模型预测值与实验值之间的相对偏差绝对平均值小于3.6%,最大相对偏差绝对值小于7.5%。     

二元制冷剂R134a+DME在温度范围(253.15~273.15)K的汽液相平衡研究

本文采用汽液双循环法测量了新型环保制冷剂R134a+DME在(253.15~273.15)K时的汽液相平衡数据。所测实验数据采用PR+LCVM+Wilson模型进行了关联,汽相组分的平均绝对误差绝对值为0.0043,最大绝对误差绝对值为0.0222;体系压力的平均相对误差绝对值为0.65%,最大相对误差绝对值为1.05%。关联结果和实验数据一致性较好,说明此模型能很好地描述该体系在实验条件下的汽液相平衡数据。从实验结果发现,R134a+DME是一种共沸制冷剂,处于共沸点时R134a摩尔组分0.4左右,而且该混合物在整体组分变化范围内的温度滑移也非常小。     

HFO-1234yf在家用空调中替代R22的理论分析

随着京都议定书和蒙特利尔议定书的执行,寻找HCFCs制冷剂的替代制冷剂成了当务之急。环保制冷剂HFO-1234yf的ODP为0,GWP为4,已经在欧洲国家应用于汽车空调中替代R134a。文中对HFO-1234yf替代R22进行理论循环分析对比。通过理论分析,结果发现:标准工况下HFO-1234yf单位制冷量比R22低37.6%,单位容积制冷量低47.6%,同时排气温度比R22低23.78℃,在高温环境中有利于压缩机的运行,适用于高温工况。高温工况下HFO-1234yf单位制冷量比R22低31.9%,排气温度低21.71℃,使用HFO-1234yf替代R22需要增加制冷剂充注量,并加大压缩机工作容积。同时对润滑油分析表明,HFO-1234yf可以使用PAG、POE及PVE润滑油,与矿物油的互溶性还需要进一步研究。     

R134a迁移性质研究

1引言R134a作为一种新工质，有关对其迁移性质的研究目前还进行的不多，已有的迁移性质计算公式适用范围亦不宽。这些都影响了系统的优化设计和动态仿真。针对这一问题，作者在本文对R134a的导热系数、粘度关系式进行了研究。2有关R134a导热系数、粘度系数的实验研究国内外公开发表的有关R134a导热系数、粘度系数实验研究的报告如表1和表2所示。表1近年来对R134a导热系我实验研究表2近年来对R134a粘应的实验研究本文曾于1996年10月在武夷山召开的中国工程热物理学会工程热力学与能源利用学术会议上宣读．表1、表2列出了各研究者对R134a迁…     

R22、R134a在五级自动复叠制冷系统中的应用比较研究

对于多级自动复叠制冷系统,混合制冷剂的选取和组分配比具有很大的影响作用。分别采用R22/R23/R14/R740/R728和R134a/R23/R14/R740/R728两组混合制冷剂应用于五级自动复叠系统,对系统高温级制冷剂R22与R134a进行理论分析和对比实验研究,研究结果表明采用R134a更能有效控制系统排气温度,获取了更低的制冷温度。     

混合工质变浓度容量调节特性及节能机理的研究

1引言目前逆循环装置比较行之有效的调节方式为变频调速系统，但因压缩机需重新设计和变频器昂贵的价格限制了它的广泛应用。用混合工质进行变浓度容量调节可基本避免因压缩机共振、密封不良等重新设计的问题，有可能获得更好的调节效果。根据国内外研究现状[1-2]，必要从定性转入定量对变浓度容量调节的特性、最优工质及节能机理进行理论和实验研究。2变浓度工质对的筛选用CSD方程对各种混合物进行变浓度制冷循环理论计算，结果表明：工质对R22／142b；R32／124和R32／134a不仅具有较高的循环效率，较大的容量调节范围，而且有着理想的…     

R134a-DMF溶液气泡泵输送性能实验研究

本文搭建了带溶液泵的循环实验装置,并进行了提升管直径分别为6 mm、8 mm和12 mm的气泡泵用于输送12.5%、15%和17.5%三个质量浓度R134a-DMF溶液的性能实验。结果表明,在相同的R134a浓度下,三种管径气泡泵的气相流量随着输入功率的增加均呈大致线性增加趋势,提升效率随着气相流量的增加均明显减少,发生温度均随着输入功率的增加而线性增加,而输入功率对系统压力的影响不大。在相同的R134a浓度和相同气相流量下,8 mm管径气泡泵的提升效率最高,6 mm管径气泡泵的提升效率最低,R134a的浓度对提升效率的影响不明显。随着提升管直径的增大,气泡泵的启动加热量在所有R134a浓度下均增加,R134a的浓度对发生温度的影响不明显,但对系统压力的影响很大。这些实验结果对扩散吸收制冷系统的气泡泵设计具有重要参考价值。     

R134a/R125混合物制冷剂性能研究

基于制冷剂的气液相平衡特性,建立了R134a/R125混合制冷剂二元体系模型,对其物性进行了分析。建立了蒸气压缩式制冷系统仿真模型,对混合制冷剂的循环工况和性能进行了对比研究。通过物性分析及性能对比,得到了不同比例混合制冷剂的饱和曲线和导热系数的变化趋势。对于R134a/R125非共沸混合制冷剂,在0.1 MPa压力下混合质量比为0.5/0.5时,温度滑移达到最大5.33℃。R134a/R125混合制冷剂的液相导热系数低于R134a,且随着温度的升高而减小;气相导热系数的变化趋势与液相相反。当蒸发温度较低时,制冷剂R134a在蒸发器中为负压,对系统不利,采用混合制冷剂R134a/R125(0.9/0.1)可改善这一状况,虽然COP略低于R134a系统,但可获得比R134a更低的制冷温度,且系统运行更稳定。研究结果为R134a/R125混合制冷剂的应用提供数据。     

R134a和R1234yf太阳能辅助热泵系统性能对比

通过能量方程分析R134a和R1234yf太阳能辐照度、蒸发器温度和环境温度等因素对系统性能的影响。研究结果表明:R134a的COP略高于R1234yf,而R1234yf的排气温度低于R134a,因此在太阳能热泵中R1234yf可代替R134a。     

HFC类二元混合制冷剂气相黏度预测

根据Vesovic-Wakeham理论,预测了10种HFC类二元混合制冷剂的气相黏度,所研究的混合制冷剂包括R32/R125、R32/R134a、R32/R143a、R32/R152a、R125/R134a、R125/R143a、R125/R152a、R134a/R143a、R134a/R152a和R143a/R152a,温度范围为298.15～423.15 K,压力范围为0.1～8.85 MPa,结果表明,黏度预测值具有较高的精度,可以满足工程应用的实际要求。     

R134a/R125混合工质管外沸腾换热特性研究

对水平管外纯R134a和三种不同浓度的R134a/R125混合工质池沸腾换热性能进行了试验研究。在试验研究的基础上对二元混合工质的沸腾换热进行理论分析,并提出了二元混合工质的沸腾换热预测关联式。在实验范围内,实验值与预测值的最大偏差不超过±20%,可以满足工程应用的需要。     

水平管外含油及纯R134a池沸腾换热特性比较

本文对R134a和R12的换热性能在3根试验管上进行了试验比较.另外还对含微量润滑油下R134a的换性能在3根试验管上进行了实验比较,结果表明润滑油对蒸发表面的换热性能的影响程度因管型而异,差别较大.