厚壁圆筒的弹粘塑性解

对于弹粘塑性厚壁圆筒承受内压P=P_oH(t)作用,当P_o满足(7)式时,证明了厚壁圆筒在t=O~ 瞬时的响应是弹性的,并且随着时间的增加弹粘塑性解答趋向于理想弹塑性解答。     

三杆桁架的弹粘塑性分析

对图1所示三杆桁架承受载荷P=P_0H(t)的弹粘塑性平衡问题进行了分析,结果表明桁架的变形可分为弹性变形、约束粘塑性变形、约束-自由粘塑性变形、自由粘塑性变形等四个阶段.     

薄壁回转壳体的弹/粘塑性失稳分析

采用Freudenthal公式[1] 对薄壁回转壳体的弹 /粘塑性失稳进行分析 ,得出薄壁圆柱壳及薄壁球壳体的弹 /粘塑性失稳过程中最大应力与时间的表达式 ,由此计算出的薄壁回转壳体瞬态失稳内压值在工程实际应用中有一定的实用价值     

煤柱塑性区的弹粘塑性理论分析

为评价煤柱的长期强度和长期稳定性,以弹粘塑性理论和统一强度理论为基础,结合煤柱应变软化的概念,对煤柱塑性区进行了专门探讨,得到了煤柱弹性区和粘塑性区的应力分布、位移分布以及粘塑性区宽度的理论公式。分析了界面摩擦角、煤柱抗压强度、煤柱高度、覆岩压力、屈服准则的选取等因素对粘塑性区的影响。部分实验结果得到了理论解释。此外还探讨了开采时所需留设的合理煤柱尺寸,并给出了开采时应注意的几个问题。     

用Laplace变换求解弹—粘塑性厚壁圆筒问题

该文用Ｌａｐｌａｃｅ变换方法，对受内压的弹－粘弹性材料的厚壁圆筒平面应变问题进行了分析，通过Ｌａｐｌａｃｅ反演得到应力和位移解。当材料无粘性时，则退化到问题的理想塑性解。     

Laplace 变换求解弹—粘塑性厚壁圆筒问题

该文用Ｌａｐｌａｃｅ变换方法，对受内压的弹—粘塑性材料的厚壁圆筒平面应变问题进行了分析，通过Ｌａｐｌａｃｅ反演得到应力和位移解。当材料无粘性时，则退化到问题的理想塑性解。     

薄壁圆筒零件变形的有限元法研究

薄壁圆筒类零件受集中载荷作用将产生复杂弹塑性变形。文章采用有限元方法分析此类零件在径向集中载荷作用下变形过程 ,利用 ANSYS有限元结果和计算机图形学方法相结合 ,计算了薄壁圆筒类零件在径向集中载荷作用下变形位移等值线 (面 ) ,并绘制了路径图。实验结果表明 ,有限元模拟分析方法是求解此类零件受径向集中载荷变形问题的有效方法之一 ,可以作为薄壁圆筒类零件工艺设计的有效工具     

拉伸杆的弹粘塑性解

对于弹粘塑性拉杆,得出了它的蠕变特性与松驰特性。     

地下洞室群的弹粘塑性有限元分析

针对岩石类介质,基于Perzyna的弹粘塑性理论,采用弹粘塑性本构模型,建立了相应的有限元列式,并从理论和经验两方面讨论了迭代过程中时间步长的限制问题。对某洞室围岩稳定性所进行的分析,考虑了洞室开挖过程中的粘性效应,得到了洞周围岩的位移,应务随时间变化的规律,为地下洞室施工的适时支护提供了依据。     

一个软土的弹粘塑性模型及其有限元应用

介绍一处适用于软土的弹粘塑性模型,将该模型应用于平面有限元程序中,对某软土地基的固结变形进行了分析预测。该模型和邓肯－张模型相比预测结果更合理。该模型还可用于预测软土路基的工后沉降。     

弹/粘塑性模型及应用

本文根据弹/粘塑性的基本理论,推导了适用的有限元公式,给出了适用于弹/塑性、弹/粘塑性、蠕变应力分析的统一数学模型和FORTRAN程序.通过算例说明了该模型可以适用于相应的工程实际问题.为了便于应用,在计算研究的基础上,文中还给出了某些参数的选择范围.     

软土三维各向异性弹粘塑性本构关系

结合真三轴试验所得到的破坏面在Л平面的形状，提出能够反映应力诱发各向异性的体积蠕变方程及弹粘塑性本构模型，并对模型进行试验验证     

超塑性薄壁圆筒拉扭作用下应力分析

超塑性材料具有延伸率非常高,可以形成复杂结构件等优点,已得到广泛应用．用塑性增量理论研究了超塑性材料薄壁圆筒受拉扭作用下的应力和应变率之间的关系．导出拉扭问题中,拉应力与切应力之比,等于它们相应的应变率比值K的3倍．讨论了在拉扭等比例应变率加载情况下,正应力和切应力的变化规律;讨论了当应变率相同的情况下,拉扭正应力与单向拉伸正应力之比,拉扭切应力与纯扭转切应力之比的变化规律．计算结果表明：应变率s：越大,以应力值越大．随着应变速率敏感性指数m的增加,az应力值减小,较大的m值使应力σz变化趋缓,较大的应变率εz使σz应力值变化较大;     

粘弹－粘塑性软基排水预压的三维有限元分析

将椭圆－抛物线双屈服面模型与修正的Ｋｏｒｍａｎｕｒａ－Ｈｕａｎｇ模型结合起来，提出一种粘弹－粘塑性本构模型；通过室内三轴试验测定其参数，再用于排水预压软基的三维有限元分析。计算结果与工地实测结果吻合，证明所提本构模型和分析方法是合理的和有效的。     

张开型粘(弹)塑性界面断裂

研究张开型粘弹塑性界面断裂。用富里叶正、余弦变换及逐段定积分变换方法将边值问题的控制方程化为奇异积分方程组。解方程后计算了裂纹尖端塑性区尺寸及裂纹尖端张开位移COD。结果表明 :裂纹尖端塑性区尺寸和COD均随两种材料的最小屈服极限的增加而减小 ;COD随时间的增大而以先快后慢的速率增长。     

弹粘塑性边界元方法中域内积分的研究

弹粘塑性问题的边界元分析方法中初应力矩阵的形成占用了整个计算时间的大部分。本文在积分域内采用三角形线性单元的离散形式，导出了该矩阵计算的解析式和半解析式，能更有效地处理奇异积分，提高计算精度，缩短计算时间。同时，编制了相应的计算程序，并给出了用于地下工程稳定分析的实例。     

板壳大变形弹─—塑性有限条分析

本文将结构分析的线弹性有限条法推广到大变形弹─—塑性板壳结构的分析；分析中考虑了几何和材料双重非线性，并开发了该分析法的Ｃ语言程序包。它与有限无法相比可大量节约计算机的内存和机时，并可望推广到材料的塑性成形分析过程。与解析法和有限元法相比，结果令人满意。     

用耦合的有限元边界元法解地下结构弹粘塑性问题

讨论了用有限元与边界元耦合方法求解地下结构的弹粘塑性问题；对临界状态模型推导了用于隐式计算格式的　Ｈ矩阵的显式表达式。文中最后计算了两个应用实例，并与弹塑性分析结果进行了比较。