测量不确定度与测量误差（续二）

测量不确定度与测量误差（续二）·沙定国（北京理工大学光电工程系，北京１０００８１）三、测量不确定度的评定方法（一）标准不确定度的Ａ类评定１．一组独立重复测量￣［１］设被测量Ｘ的ｎ次独立重复观测ｘ＿ｉ，则有Ｘ的最佳估计为上式说明在等权独立测量条件下，取...     

用不确定度表示实验结果的合理性与优越性

关于“测量不确定度”已有一些文献，其中《测量不确定度表达指南》（以下简称e指南》）’‘’对国际计量委员会提出的“建议INC—1（1980）”中的一些基本概念及不确定度表示提供了新的、具有发展性的定义．C指南》中规定的计算方法是易于参照应用的一份可贵的资料和通用规则．为了深人地搞清不确定度提出的背景及传统误差概念的不足，本文进一步分析不确定度与传统误差概念的区别，阐述不确定度的分类方法及制订不确定度表示的理由．并以实例来说明不确定度新概念和新规定的合理性与优越性．一、不确定度与传统误差在分类上的区别传统误…     

物理实验的结果表示应采用不确定度新概念

科学研究及工业、商业活动都须进行大量测量工作．对测量结果的质量及测量技术水平高低的正确评价国内外都已用不确定度来表示．1978年以来，国际计量大会（CIPM）以及四个国际组织——国际标准化组织（ISO）、国际电工委员会（IEC）、国际法制计量组织（OIML）、国际计量局（BIPM），经过10多年的共同努力，终于对国际计量局提出的《实验不确定度的规定建议书INC—1（1980）》制定了协调的、具有国际指导性的《测量不确定度表达指南》．[1][2]1992年发表的指南的一些基本概念是国际和国内各界表达不确定度的最具权威性和指导性的…     

不确定度的表示

不确定度的表示刘智敏，刘风（中国计量科学研究院北京１０００１３）一、概述在物理实验中进行着大量的测量工作，测量结果的质量如问，要用不确定度来说明．不确定度愈小，其质量愈高，使用价值也愈高．反之，不确定度愈大，质量愈低，使用价值愈低．实验不确定度如问表...     

实验的不确定度评定

测量的不确定度是一个新的术语．现在国际上已普遍接受了《国际计量局实验不确定度的规定：建议书ＩＮＣ－１（１９８０）。 我国计量科学研究院也于１９８５年制定了不确定度的应用办法．本文综合介绍了测量不确定度的各种评定方法，并举例分析了频率测量和杨氏模量测量的不确定度计算方法．     

紫外-真空紫外成像光谱仪校准技术研究

紫外-真空紫外成像光谱仪在我国空间探测中的应用越来越广,在其研制过程中需对其进行校准,但目前国内尚无针对紫外-真空紫外成像光谱仪的计量标准,无法保证测量结果的准确可靠。该文设计了一种紫外-真空紫外成像光谱仪校准装置,实现对紫外-真空紫外成像光谱仪的光谱范围、波长、光谱响应度、空间角分辨率、均匀性等参数的校准。经测试验证,波长测量不确定度为0.080 nm（k=2）,光谱响应度测量不确定度为6.8%（k=2）,空间角分辨率测量不确定度为0.022 mrad（k=2）,均匀性测量不确定度为4.2%（k=2）。     

根据不确定原理合成不同性质误差

国家标准或规程得到的仪器的误差属于不确定度的Ｂ类评定、平均值的标准偏差属于平均值的标准不确定度的Ａ类评定,根据《测量不确定度表示（１９９３）》,利用标准不确定度的合成方法规范直接测量朱同性质误差的合成。     

水下高光谱衰减测量的不确定度分析EI北大核心CSCD

研究了水下高光谱衰减测量仪（ACS）的不确定度。通过不同粒径的标准颗粒（2,5,10,20μm）的米氏散射理论计算值与紫外-可见分光光度计（PE35）的实测值对比,得出：PE35的衰减测量误差最大不超过8%。针对我国高浑浊水体环境,利用ACS与PE35对我国东海浑浊海水样品进行衰减同步测量,结果表明：ACS在浑浊水体下的测量结果被低估,其不确定度与波长呈负相关;水体的浊度对ACS衰减测量的不确定度影响较大,且呈正相关,在低浊度水体下ACS（10 cm）的测量值被低估17.2%～19.04%,ACS（25 cm）的测量值被低估7.84%～15.36%,在高浊度水体下ACS（10 cm）的低估则增至26.4%～28.24%。     

根据不确定度原理合成不同性质误差

按国家标准或规程得到的仪器的误差属于不确定度的Ｂ类评定、平均值的标准偏差属于平均值的标准不确定度的Ａ类评定,根据《测量不确定度表示指南（１９９３）》,利用标准不确定度的合成方法规范直接测量的不同性质误差的合成．     

棱镜耦合法测量掺杂波导模折射率中的误差分析

讨论了棱镜耦合法测量离子交换掺Er-Yb平面光波导中传播模式的模折射率实验中的误差与不确定度,模折射率误差由耦合棱镜折射率与底角及同步入射角误差决定，得出了测量模折射率不确定度的传递公式,作为实例．用Ag^＋-Na^＋离子交换技术,在285℃下交换15min．得到了Er-Yb共掺磷酸盐玻璃平面波导，给出了波导模折射率（@632．8nm）及不确定度。     

原子吸收光谱法测定岩石中铜、铅和锌的不确定度评定及方法改进

利用原子吸收光谱法进行地质样品中微量元素含量的测定简便、快速、准确、经济,目前在地质实验室中得到了广泛应用。然而复杂的前处理流程和测试过程都会不可避免地引入不确定度。根据《检验和校准实验室能力的通用要求》,实验室应适当进行测量结果不确定度的评定。本研究利用电热板消解,火焰原子吸收光谱法,测定国家标准岩石样品与采自胶东曲家金矿岩心样品中铜、铅和锌的含量。以空白样品测试结果标准偏差的三倍作为仪器检出限。标准样品及岩心样品测试结果均符合DZ/T 0130.3—2006中关于测试准确度与精密度的要求。在实验室内部,采用自下而上的方法进行测量结果不确定度的评定,确定了测量不确定度的来源,包括样品称量、样品定容、样品消解、标准系列的配制、标准曲线最小二乘拟合及重复性测量,准确计算了六个不确定分量的大小及扩展不确定度。其中,后四个分量是测量结果不确定度的主要来源。结果显示标准样品中铜、铅和锌含量测量结果不确定度均小于标准证书中给定的不确定度,岩心样品中铜、铅和锌的含量分别为（4.965±0.383）,（36.415±2.449）和（30.818±0.736）μg·g-1。对六个来源的不确定度进行比较,提出采用该方法测量岩石样品中铜、铅和锌含量时的几点改进：调整取样量或定容体积来提高待测溶液中元素浓度及吸光度、调整标准系列浓度使其与待测溶液中元素浓度相近、增加标准点和待测溶液测量次数、尽量使用相对标准不确定度小的移液管进行稀释操作等。将测量结果不确定度的评定作为有效工具,指导改进分析方法及测试流程,在岩石样品微量元素含量准确测定工作中具有重要的意义。     

ICP-AES测定水中铜结果的不确定度评定

介绍了ICP－AES法测定水中铜的不确定度的评定方法。由于等离子质谱仪（ICP－MS）、紫外分光光度计（UVS）、原子吸收分光光度计（AAS）及原子荧光光度计（AFS）等仪器在定量分析中，校准曲线的绘制，标准样品的使用，测定结果的输出等方面与ICP－AES极为相似，因此本方法不仅可以用于水中其他元素和其他材料的测量结果的评定，而且还可以在评定ICP－MS、UVS、AAS、AFS等仪器的测定结果不的确定度时作参考。     

气相色谱法测定海水中狄氏剂的不确定度评定

采用末取代聚苯乙烯/二乙烯基苯（Cleanert PS）固相萃取-气相色谱法测定海水中狄氏剂浓度,对测量结果的不确定度进行了评定.分析了测量程序中不确定度的各项来源,包括样品采集、标准溶液制备、校准曲线、前处理方法回收率等分量引入的不确定度及其计算方法,最后合成标准不确定度,通过乘以95％概率下的扩展因子2,获得测量结果的扩展不确定度.     

测量不确定度与测量误差（续四）

测量不确定度与测量误差（续四）沙定国（北京理工大学光电工程系，北京１０００８１）（２）Ｆ检验法在检查仪器的稳定性等实验中，需要对某项指标进行长时间的重复测量。这时，得到的数据组较多，可用方差分析的方法，即Ｆ检验法，它可以较快得出检验结果。设独立测得ｍ...     

复合样品厚度参数同步辐射测量方法

 薄膜样品在实验研究领域要求样品的厚度测量精度非常高,但由于样品质量小,采用称重的方法,测量精度较差。在北京同步辐射装置的中能（4B7A）和低能（4B7B）束线上（光源能区为0.1～6.0 keV,能量分辨大于1 000）,采用材料对单能光子的透过率来确定样品的质量厚度,通过不同能点的测量值进行不确定度分析,提高测量精度,降低不确定度。利用该方法开展了复合样品厚度的测量方法研究,给出了有CH衬底的薄膜样品的厚度,通过不确定度分析得出,薄膜样品厚度的测量不确定度小于1％。     

GRIN透镜数值孔径测量

报导了以测量角透过光强方法为基础的ＧＲＩＮ透镜数值孔径测试仪的工作原理、特点和测量结果，其测量不确定度Ｕ（２σ）达到０．８％。     

测量不确定度与测量误差（续三）

测量不确定度与测量误差（续三）沙定国五、粗大误差的剔除［１］在一列重复测量数据中，如有个别数据与其它的有明显差异，则它（或它们）很可能含有粗大误差（简称粗差），称其为可疑数据，记为ｘｄ。根据随机误差理论，出现大误差的概率虽小，但也是可能的。因此，如果...     

用CCD技术测量GRIN透镜焦距

本文报导采用放大倍率法、ＣＣＤ接收、计算机图像处理技术、测量自聚焦（ＧＲＩＮ）透镜的焦距，测量相对不确定度达到±０．１２％。     

X射线荧光光谱法测定样品中镁的不确定度

对X射线荧光光谱熔融法测定土壤样品中的镁含量的不确定度进行了评定.通过对试验过程的分析,测量结果的不确定度的来源有以下几个方面,仪器的综和稳定性,制样,标准物质,校准曲线回归分析,重复测量.在得到各不确定度分量后,通过合成得到测量结果的标准不确定度,再乘以扩展因子2（95％置信概率）,得到测量结果的扩展不确定度.     

多导体传输线串扰实验不确定度的预测

利用随机降阶模型（SROM）对影响线缆串扰的不确定变量进行了敏感性分析,在此基础上预测了在这些不确定性变量影响下的串扰不确定度。并搭建三导体传输线串扰实验系统,测量了近端串扰和远端串扰,根据标准GB/Z 6113.401—2018/CISPR/TR 16-4-1:2009,评估了串扰实验的测量不确定度。将基于SROM方法的串扰不确定度,与实际测量获得的不确定度进行对比。结果表明,二者随频率变化趋势一致,且实验测试不确定度在预测不确定度范围内。采用SROM方法选取样本计算的不确定度可用于预测串扰实际测量结果不确定度。