碱土金属修饰Al_2O_3的表面热稳定性

采用浸渍法添加不同碱土金属元素对γAl2O3进行改性.通过BET、XRD等手段研究考察了在1373K空气中经不同时间处理γAl2O3的相变和烧结情况比较了各样品烧结后比表面积的差异.结果表明碱土金属的引入(尤其是Sr、Ca)有效地抑制了氧化铝比表面积的损失和α相变.并对Al2O3的烧结动力学进行了研究探讨研究表明铝酸盐的生成并不是稳定氧化铝的根本原因碱土金属的高温稳定作用主要是分散态的碱土金属氧化物抑制氧化铝焙烧过程中最初1h内的烧结和α相变引起的比表面积损失.     

K2O修饰γ—Al2O3的表面性能研究

本文利用ＥＰＭＡ，ＸＰＳ和ＦＴＩＲ等物理方法，研究了浸渍Ｋ２Ｏ以后的γ－Ａｌ２Ｏ３的表面组成，表面羟基性质，表面酸碱性以及表面各元素电子结构能的变化。实验结果表明，γ－Ａｌ２Ｏ３羟Ｋ２Ｏ修饰以后，表面Ｋ／Ａｌ比大于本体Ｋ／Ａｌ比，Ｋ２Ｏ富集－Ａｌ２Ｏ３的表面上；Ｋ２Ｏ在表面上起到的抑制酸性，增强碱性包括羟基碱性的作用。     

稀土修饰Al2O3的表面积热稳定性

以不同稀土素为添加剂，采胜浸渍法和捏和法制备了γ－Ａｌ２Ｏ３样品。通过ＢＥＴ、ＸＲＤ等手段，考察了在１２７３Ｋ湿空气中，经不同时间处理γ－Ａｌ２Ｏ３的相变和烧结情况，比较了各样品水热烧结后比表面积的差异，并分析了产生这种差异的原因。     

碱土金属钨铬杂多配合物的合成、表征及热稳定性研究

用直接法合成了以Cr为中心原子的碱土金属和W的三元杂多配合物,经ICP和TG曲线确定其化学式为K7[CrA(H2O)W11O39].xH2O(A=Mg2 ,Ca2 ,Sr2 和Ba2 ),采用IR,UV,XRD,XPS和183W NMR等手段对配合物结构进行了表征,确认所合成的配合物为-αKeggin结构.借助TG-DTA详细讨论了配合物的热稳定性,得出合成配合物的热稳定温度为450℃左右.     

具有良好热稳定性的Al2O3改性Fe2O3基金催化剂

通过共沉淀法和沉积-沉淀法制备出了具有良好热稳定性的Al2O3改性Fe2O3基金催化剂, 并通过透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)、N2吸附-脱附及热重和差示扫描量热(TG-DSC)分析等表征手段对催化剂的结构与表面形貌进行了研究分析. TEM测试结果表明: 500 ℃焙烧后, 未掺杂Al2O3的催化剂中金颗粒粒径分布较宽, 平均粒径约为7.0 nm, 载体颗粒尺寸在50-100 nm范围内; 而掺杂Al2O3的催化剂中金颗粒粒径分布变窄, 平均粒径约为5.0 nm, 且载体颗粒大小也明显小于未掺杂Al2O3的催化剂, 保持在30-50 nm的范围内. N2吸附-脱附测试结果表明, Al2O3的掺杂有利于保持催化剂的介孔结构和比表面积, 从而提高了载体的热稳定性. XRD和TG-DSC测试结果表明, Al2O3的掺杂可以有效地抑制Fe2O3的结晶, 进而抑制了高温焙烧过程中金颗粒的长大. 选用CO低温氧化反应对催化剂的活性进行了评价, 即使在500 ℃高温下焙烧12 h, 掺杂了Al2O3的催化剂仍然可在26.7 ℃将CO完全转化, 而未掺杂Al2O3的催化剂CO最低完全转化温度(T100)高达61.6 ℃. Al2O3的掺杂显著提高了催化剂的热稳定性能.     

LaFeO3修饰和O3处理对Au／Al2O3催化剂在CO氧化反应中热稳定性的影响

通过等体积浸渍法并分别经过H2和O3活化制备了系列1·1%Au/LaFeOx/Al2O3催化剂,考察了其在550℃经1·0%CO原料气处理后的CO氧化活性.Fe和La的引入虽然使1·1%Au/Al2O3的初始活性降低,但提高了其高温稳定性.在550℃经1·0%CO原料气预处理2h后,H2活化的1·1%Au/Al2O3在室温完全失活,而同样条件处理的1·1%Au/2%LaFeO3/Al2O3仍能将65%CO转化;这可能是由于LaFeO3以钙钛矿形式单层分散在Al2O3表面而导致的.O3活化能进一步提高催化剂的稳定性,在550℃经原料气预处理后,O3活化的1·1%Au/2%LaFeO3/Al2O3的活性高于1·1%Au/Al2O3和H2活化的1·1%Au/2%LaFeO3/Al2O3.1·0%CO原料气预处理10h后,H2活化的1·1%Au/2%LaFeO3/Al2O3完全失活,而O3活化的催化剂仍具有40%的转化率,这可能是由于O活化使得催化剂中存在部分氧化的金,增强了金属与载体间的相互作用.     

ZrO2和Al2O3在金红石型TiO2表面的包覆研究

以(NaPO3)6为分散剂,用化学沉积法对金红石型TiO2进行了锆、铝氧化物包膜。研究了包覆过程中,TiO2的分散、ZrO2和Al2O3用量、反应pH值以及时间对二氧化钛的亨特白度(Wh)和光泽度(L)的影响,并采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X光电子能谱(XPS)和沉降性试验对包覆前后的二氧化钛进行了表征,得到包锆、包铝氧化物的优化工艺条件。研究了二氧化钛表面包锆、铝氧化物的包覆机理和表面结构。经过其表面包膜处理,二氧化钛的颜料性能得到明显改善。     

Pd—Pt／Al2O3燃烧催化剂的活性和热稳定性

研究了Ｐｄ－Ｐｔ／Ａｌ２Ｏ３ 催化剂对有机物的完全氧化活性和热稳定性。结果表明：Ｐｄ－Ｐｔ双给分催化剂的活性高于单组分催化剂。在实验范围内，催化剂的氧化活性与Ｐｄ、Ｐｔ负载量无关，热稳定性受Ｐｄ、Ｐｔ负载量影响而与Ｓｌ２Ｏ３的表面积关系不大８呶麓硪鸫呋帘砻妫校洹ⅲ校艉康慕档褪窃斐苫钚韵陆档闹饕颉８么呋炼杂谢锞哂泻芨叩难趸钚裕匝醯睦寐屎芨撸视糜诠ひ涤谢掀木换?     

碱土金属氟化物促进Eu2O3催化剂的甲烷氧化偶联性能

考察了碱土金属氟化物促进的Ｅｕ２Ｏ３在甲烷氧化偶联反应中的催化性能。发现在Ｅｕ２Ｏ３中添加碱土金属氧化物后，碳二烃（Ｃ２）的选择性和收率都有明显提高。当Ｅｕ２Ｏ３摩尔含量相同时，催化性能按ＣａＦ２－Ｅｕ２Ｏ３＝ＢａＦ２－Ｅｕ２Ｏ３〈ＳｒＦ２－Ｅｕ２Ｏ３顺序递增，ＸＲＤ分析结果表明，在新鲜的ＢａＦ２－Ｅｕ２Ｏ３催化剂中了菱形ＥｕＯＦ新相，而在其它两类催化剂中氟氧离子交换不明显，这种差异与碱土金属氟化     

不同Pr2O3含量硼铝硅酸盐玻璃析晶性能研究

采用高温熔融法制备了不同Pr2O3掺量的SiO2-B2O3-Al2O3-BaO玻璃,利用DTA,XRD,TEM以及IR等手段研究了稀土氧化物掺入量对玻璃热稳定性、析晶行为、玻璃结构的影响。结果表明：当稀土掺入量逐渐增加时,玻璃的热稳定性递减;在高于Tx的温度下进行热处理,玻璃析晶产物逐渐由PrAl2.03（B4O10）O0.54向PrBO3转变;Pr^3＋填充在[SiO4],[BO4]和[BO3]等结构单元组成的混合网络的空隙之中,网络中间离子Al^3＋随稀土氧化物的增加,发生从网络变性离子向网络形成离子的转变。     

介孔La2O3的制备及性能研究

采用SDS-PEG复合模板剂,用均相沉淀法制备了不同孔径的介孔La2O3,用XRD,BJH,TG-DSC等方法对材料的结构和性能进行了表征,用IR-2型红外发射率测量仪测定了材料在8-14μm波段的红外发射率。结果表明：通过控制复合模板剂中PEG的量,可以有效调节介孔La2O3的孔径大小,PEG的添加可以明显增大介孔La2O3的孔径,且随PEG添加量的增多而逐渐增大。PEG的添加明显提高了介孔La2O3的热稳定性和结构稳定性。PEG与孔壁间存在较强的相互协同作用,介孔La2O3在8-14μm波段具有较低的红外发射率,且其红外发射率随材料的焙烧温度、最可几孔径的减小而逐渐降低。     

单柱离子色谱同时测定碱土金属和过渡金属离子的研究

本文用单柱离子色谱法，以乙二胺柠檬酸作流动相，同时分离和测定１１种金属离子。探讨了离子的保留行为与流动相浓度及ＰＨ值之间的关系，选择了最佳色谱分离条件，用于人发试样的分析，得到满意结果，该法具有简便，快速、准确等优点。     

Er3+单掺与Er3+/Yb3+双掺杂Bi2O3-GeO2-B2O3-ZnO玻璃的光谱研究

用高温融熔法制备了Er^3＋单掺与Er^3＋/Yb^3＋双掺杂的（60-x）Bi2O3-xGeO2-30B2O3-10ZnO （x=5,10, 20, 30）系统玻璃. 用差热曲线（DTA）研究了该玻璃系统的热稳定性. 结果表明, GeO2的掺入, 使得玻璃的软化温度与结晶起始温度的差增加, 玻璃的稳定性与料性增加. 测定了玻璃的吸收光谱. 应用McCumber理论计算了Er^3＋离子的受激发射截面及Er^3＋离子^4I13/2-^4I15/2发射光谱的荧光半高宽. 从吸收光谱特性出发, 应用J-O理论计算了玻璃中Er^3＋离子的强度参数（Ω2, Ω4, Ω6）, Er^3＋离子的自发跃迁几率、荧光分支比以及辐射寿命. 在970 nm波长的激发下, 研究了样品在红外波段的荧光光谱. Yb2O3的掺入, 大幅度地提高了970 nm波长的抽运效率以及在1.54 μm波段的发光强度.     

TiO2表面包覆SiO2和Al2O3的机理和结构分析

在二氧化钛的表面上包覆一层保护膜,使二氧化钛的表面和周围介质之间产生屏障,从而降低二氧化钛的光化学活性,有利于提高二氧化钛的分散性、耐光性、耐候性和抗粉化性.     

稀土和钛对奥氏体中锰钢的变质作用

通过热力学计算、光学显微镜、扫描电子显微和透射电子显微镜观测及微观成分分析证明：ＲＥ（Ｃｅ）可加剧奥氏体中锰钢凝固时的成分过冷现象，促进树枝晶的发展、熔断、游离和增殖、提高结晶形核率、有效地细化奥氏体晶粒；Ｔｉ和Ｃ可以直接在液相中反应形成ＴｉＣ，并可作为渗碳休珠结晶核心，使一次渗碳体和共晶渗碳体发生粒化和细化，从而避免连续网状碳化物的形成。