DC与CC 5052铝合金冷轧后沿厚度方向织构分布状态对比的X射线衍射分析

采用X射线衍射测试极图、使用专用软件计算织构取向分布函数(ODF), 研究了热轧后454℃×4h再结晶退火的直接铸造5052铝合金板(DC 5052)和双履带连续冷却铸造5052铝合金板(CC 5052)冷轧制到不同压下量的试样,自表层至心部层的冷轧织构分布差别,为工业上生产及应用DC 5052与CC 5052铝合金冷轧板提供依据。结果显示：同样的大压下量时CC 5052的β织构强度及体积分数高于DC 5052的。冷轧前CC 5052的再结晶织构Cube的体积分数小于DC 5052的,剩余位向的体积分数多于DC 5052的,导致CC 5052表层的β织构强度及体积分数达到与1/4层、中心层接近所需要的冷轧压下量比DC 5052试样需要的小。CC 5052冷轧板冲压加工方面的性能优于DC 5052冷轧板。     

关于矽钢片涡流问题的讨论

通过定量分析,表明矽钢片的涡流其单体体积的涡损都和其厚度的平方成正比。     

冷轧CC5052铝合金板表层至中心层织构变化的X射线衍射分析

为了对铝合金板轧制技术发展提供依据,采用X射线衍射仪测试极图并使用专用软件计算织构的ODF,研究了热轧后经过454℃×4h预先再结晶退火处理的5052双履带连续冷却铸造铝合金板,进行不同变形量冷轧后自表层至心部层的织构分布状况。冷轧制后变形量小于40%的试样,存在织构强度由表层向中心层提高的变化梯度。变形量大于56.1%的试样,β织构的增加主要是来自剩余位向转变量随变形量的增加;主要织构β较强、Goss和剩余位向较弱,各层之间的织构状态接近。     

国产纯铁的轧制与再结晶织构

用极固与金相研究工业纯铁的轧制与再结晶织构和组织。热轧后的试样经过两种冷轧方法：(1)压下率为98.8%,与(2)压下率为64.5%,中间700℃熟炼;二次冷轧和压下率63.5%。试样在氢气中分别于(a)650°和(b)1000℃熟炼。第一类材料的轧制织构经测定为(100)[011]+(112)[110]+(111)[112].试样在a与γ区域熟炼后的主要取向为(100)[011]和(111)[112]。第二类材料的轧制织构与第一类相似,惟偏离角度较大。表面与内部织构不同。第二类材料熟炼后的再结晶织构基本上相似,金相组织显出第二次再结晶现象。     

电子感应加速器平衡轨道半径测量原理和测量仪器

由于电磁铁矽钢片尺寸在加工过程中有不可避免的误差,在加速器按装时,磁轭磁极、中心垫片等元件相对尺寸也不能保证和设计值完全一样,因而使得平衡轨道半径和设计值常常相差几个厘米,再由铁心饱和程度不同,平衡轨道半径亦有不同的变化,因此如果不进行测量和校正,往往得不到应有的γ射线强度。平衡轨道半径测量仪器是专门设计的,不同的测量方法应用了不同的原理,目前世界上采用的测量方法很多,本文将叙述主要的三种常用测量仪器的工作原理,仪器的设计方法和给出某些实验结果。     

晶粒取向镍—铁合金各向异性的磁转矩法研究

本文测定了冷轧的及冷轧后又经不同温度退火的50％Ni-50％Fe合金的磁转矩曲线,从而对试样中的冷轧及再结晶结构作了推断。从具有完整立方结构的试样上测得的磁晶各向异性常数k₁和其他作者从单晶体上得到的值相近,而从保有冷轧结构的试样定得的k₁值则较大。考察了影响k₁测定值的可能因素;讨论了磁致伸缩各向异性导致的弹性能以及有序程度对k₁值的影响。 关键词：     

铁硅合金(110)[001]单晶体的形变和再结晶

本文研究了含硅3.25％铁硅合金(110)[001]的单晶,在压下量为5—50％范围内的形变和再结晶。沿样品轴向冷轧2—16％后,测出的滑移面为(101),(101),(011)和(011),孿生面为(112)和(112),这很好地解释了本文所得冷轧机构的来源。样品经过35％和50％冷轧后,在退火时再结晶晶粒形成的部位和生长的情况有所不同:前者在孿晶界上领先形成,并沿孿晶界择尤生长;而后者除了观察到在孿晶界和形变带附近形成外,还观察到一种通过亚晶粒长大而成的晶粒,它们择尤生长的趋势也不如前者明显。     

热轧螺纹钢内外径的在线测量

本文讨论了热轧螺纹钢的特性和测量要求，提出了一种在线测量螺纹钢内外径的仪器。它采用线阵ＣＣＤ高速扫描，接收目标自身的辐射，获取其型面图。通过特征点提取、目标位置和温度补偿等数据处理过程得出测量值。现已制成一台样机并进行了一系列实验。轧制现场测试证明，它能够在生产流水线上精确地测量，总误差小于０．１ｍｍ。     

国产低矽矽钢片热处理的条件

为了提供生产上有用的数据,为了考察国产低矽钢片在不同温度不同时间的条件下退火以后的效果,我们进行了具有相当系统性的关于退火条件的实验。实验结果表明:在较850℃为低的温度退火不同时间或多次退火,可使铁心损失达到同一最低值;在高于950℃的温度退火以后,即令再度在较低温度退火,也不能达此最低值。此最低值约为:P₁₀=2.3瓦特/千克,P₁₅=5.2瓦特/千克,较ГOCT802-41中对Э1A规定的最高值低30％。     

利用振动整流的方法充电

贮有酸液的铅蓄电池,必须保持充分蓄电状态,防止损坏。充电设备种类很多,其中以机械振动整流既简单而又实用,一般中学都可以利用原有设备自己制做。 A,B是绕在软铁片(或矽钢片)上线圈的两个接头,使交流电通过线圈时,软铁片周围即产生交变磁场。另外用永磁铁使固定着的弹片磁化,这弹片受着交变磁场的作用,随着磁场方向的改变,就一推一吸地产生往复的振动。与弹片平行对立着一个固定的厚金属片(或柱),在弹片上和对立着的厚金属片上各焊上一块接触片。当弹片作往复振动时,这两块接触片就随着接触和分离。如果把导线甲接在交流电源的     

DC AA 5052铝合金冷轧板沿厚度方向织构变化的X射线衍射分析

以不同变形量对预先经过热轧和再结晶退火的DC AA 5052直接冷却铸造铝合金板进行冷轧制后,采用X射线衍射和专用软件测试、计算并分析表层、1/4厚度层、中心层的织构极图和ODF图及有关数据,研究板厚度方向轧制织构的变化情况,以为改进轧制工艺、获得板厚度方向的织构织及性能均匀性提供依据。各变形量的试样之表层向1/4层、中心层方向,存在β织构逐渐增强的梯度;变形量逐渐增大到90%的过程中,沿板厚度方向β织构强度的变化梯度逐渐降低、体积分数逐步增大、强度逐渐增大并达到各层基本接近。     

铜的织构对晶粒间界内耗峰的影响

本文研究了不同变形量的冷轧铜板经再结晶退火后的内耗和切变模量随温度的变化。在内耗-温度曲线上280℃附近出现一个内耗峰,这个内耗峰是晶粒间界粘滞性滑动引起的,它的高度随退火前的冷轧变形量的增大而降低,经过大的变形后内耗峰消失。实验表明,晶粒间界内耗峰的消长与(100)[001]立方织构的形成有关。从晶粒间界的结构作了进一步的讨论。与晶粒间界内耗峰消长相对应,切变模量的相对值也不同。切变模量的增加量也与退火前的冷轧变形量和立方织构形成有关,实验结果与理论计算作了比较,符合得较好。     

HL-2Mװ�ü�����Ȧ�����ͭ��������칤���о�

介绍了HL-2M装置极向场线圈所需的大截面外方内圆铜导体的规格,用二辊周期式轧管机进行冷轧的工艺技术以及所做的多项检测.用这个技术制造了具有冷却水孔道的大截面外方内圆铜管.测试结果表明,该工艺生产的外方内圆铜管在尺寸及各项性能上均满足HL-2M托卡马克装置极向场线圈的加工要求.     

HL-2M装置极向场线圈大截面铜导体的制造工艺研究

介绍了HL-2M装置极向场线圈所需的大截面外方内圆铜导体的规格,用二辊周期式轧管机进行冷轧的工艺技术以及所做的多项检测。用这个技术制造了具有冷却水孔道的大截面外方内圆铜管。测试结果表明,该工艺生产的外方内圆铜管在尺寸及各项性能上均满足HL-2M托卡马克装置极向场线圈的加工要求。     

冷轧取向硅钢二次再结晶过程的能量分析

冷轧取向硅钢片高温加热时,二次晶粒形核于极表面附近的区域,核的长大方式与冷轧形变率有关。本文按二次冷轧工艺、H1-B(一次冷轧)工艺下二次晶核的长大特点,分别采用能量分析方法导出了各种组织参量,如:初次晶粒半径、夹杂因子及二次晶核临界尺寸间的定量关系。计算结果与文献实验数据符合。 关键词：     

土法制造矽钢片

天津交通电气器材供应站的干部,在党的正确领导下,利用坩埚和小型轧板机试制了矽钢片,其制造工艺过程如下: 1.配料: 第一次试制时的配方为: 高矽中矽低矽铁(低炭钢下料即可)92.33% 94.14% 95.27%矽7.5% 5.7% 4.5%锰0.17% 0.16% 0.23% 铸成锭后经过化学分析试验结果合金原素成分为:     

应用正电子湮没技术研究多晶形变镍中氢和缺陷的互作用

本文采用正电子湮没的多普勒展宽方法,研究冷轧形变镍中阴极充氢后氢与缺陷的互作用行为。实验结果表明:冷轧镍电解充氢以后其S参数显著上升,S参数上升量的大小取决于试样内部的空位浓度,与位错密度的大小关系不大。由此提出氢与空位互作用形成以氢为核心的空位团的机制,解释了实验中观察到的现象。     

时效Ag-7wt.%Cu合金的微观组织、电阻率和硬度

采用差示扫描量热法、X射线衍射及透射电子显微镜研究了固溶和固溶一冷轧Ag-7wt.%Cu合金在时效过程中富Cu相的析出动力学和形貌特征,同时结合电阻率和显微硬度的测量,定量对比了固溶和固溶一冷轧Ag-7wt.%Cu合金时效过程中富Cu相对电阻率和硬度的影响及其机理.研究结果表明:固溶样品中富Cu相反应温度为300℃-350℃,析出激活能为(111±1.6)kJ/mol;而固溶一冷轧样品中由于形变能的存在,富Cu相温度降低为290℃-330℃,析出激活能升高为(128±12)kJ/mol.XRD结果证实富Cu相的析出过程与时效温度有关.固溶和固溶一冷轧合金在450℃时效后均能观察到球状的富Cu相,富Cu相的析出和溶解过程对电阻率和显微硬度有显著影响.当时效温度低于450℃时,随时效温度的提高,固溶一时效样品的电阻率降低,显微硬度增加:而固溶一冷轧一时效样品的电阻率和显微硬度均逐渐降低.显微硬度除了受富Cu相的影响外,还受到位错和形变孪晶的影响.当时效温度高于450℃时,两种样品的电阻率增大,而显微硬度降低.     

冷轧和退火对V-5Cr-5Ti合金组织结构和抗辐照硬化性能的影响

钒合金(V-5Cr-5Ti)是聚变堆第一壁以及包层的重要候选结构材料。不同加工工艺会对钒合金在聚变堆中的服役性能产生影响。本文利用兰州重离子研究装置(HIRFL)提供的337 MeV的高能Fe离子对不同程度冷轧(冷变形量分别为40%、60%和80%)以及冷轧后退火(1 273 K退火1 h)的V-5Cr-5Ti合金样品进行了辐照,研究了不同的冷轧和退火处理过程对材料抗辐照硬化性能的影响。电子背散射衍射技术(EBSD)测试结果显示,随着冷变形量的增加,样品中细小破碎晶粒比例增大,晶粒平均尺寸减小。退火处理后,细小破碎晶粒出现一定程度的长大,大晶粒几乎全部消失,晶粒尺寸分布更加均匀。维氏硬度结果表明随着冷变形量的增加,硬度随之增加,退火后硬度降低。辐照之后,材料硬度升高,出现了辐照硬化效应。在冷轧样品和退火样品中都观察到了辐照硬化效应随冷变形量的增加显著减弱的现象,这表明冷变形可以显著提高材料的抗辐照硬化能力。结合EBSD和硬度数据,对冷变形和退火处理引起钒合金抗辐照硬化性能变化的机理进行了讨论。讨论结果显示,冷轧使材料总的吸收尾闾增大,引起辐照硬化程度降低,退火处理使材料中晶界密度和位错密度降低,材料的总吸收尾闾降低,辐照硬化效应增加。     

含Nb微合金钢应变诱导析出的模拟

基于物理冶金原理建立了微合金钢在热轧过程中流变应力、回复、再结晶和析出模型，模拟了含Nb微合金钢Nb（C,N）析出动力学，并利用Thermo-Calc软件计算了不同条件下析出粒子形核驱动力和元素平衡含量值，同时考虑了回复和再结晶对析出的影响.计算结果表明，该模型对含Nb微合金钢在不同热轧形变条件下模拟结果与实验结果符合较好，因此可以有效预测在不同热轧形变条件下析出粒子体积分数和析出粒子尺寸. 关键词： 微合金钢 位错密度 回复 再结晶