一个最值问题的物理模型

题 1　已知ａ >0 ,ｂ >0 ,0 <ｘ <π2 ,求函数ｆ(ｘ) =ａｓｉｎｘ ｂｃｏｓｘ的最小值 .图 1　题 1图解　如图 1,ＡＰＢ为一以 |ＡＢ|=1为直径的半圆 ,设Ａ点有带电为ａ的点电荷 ,Ｂ点有带电为ｂ的点电荷 .对于弧上一点Ｐ ,令∠ＰＡＢ =ｘ ,则ＡＰ =ｓｉｎｘ ,ＰＢ =ｃｏｓｘ ,根据点电荷Ｕ =ｋ Ｑｒ 及电势叠加原理 .则Ｐ点电势ＵＰ=ｋａｓｉｎｘ ｋｂｃｏｓｘ=ｋ(ａｓｉｎｘ ｂｃｏｓｘ) (ｋ为静电常数 ) .这样 ,原问题便转化为在ＡＰＢ上找一点Ｐ0 ,使ＵＰ0 为最小值 .设想有一单位正电荷ｅ从Ｂ点沿圆弧自由运动 ,由其总能量守恒可知 ,当…     

Dirac宇宙学的一个物理模型

本文讨论了在我们的文章^[1-2]中提出的广义相对论和Dirac宇宙学的统一理论的各种应用。给出了Friedman-Lemaitre宇宙解,球对称静态解和弱引力场近似下的牛顿方程。本文证明Einstein大爆炸宇宙学中的视界困难可以在我们的统一理论中得到满意的解决。     

p方程组的激波生成与构造

讨论p-方程组的激波生成与构造.精细地刻画了从光滑解到激波产生的转变过程,并给出了在激波生成点附近奇性结构与解的估计.     

一个非线性方程的渐近激波解

该文是利用简捷的方法得到了高精度的非线性问题渐近激波解。     

反射型激波风洞中激波与边界层的相互作用

本文研究了反射型激波风洞中由于非完全反射对激波与壁面边界层相互作用的影响,给出了在反射激波坐标系中计算边界层速度分布、温度分布和马赫数分布的计算方法.算例表明,在计及氮气的平衡真实气体效应的情形下,随着入射激波马赫数Ms的增大,边界层的最小马赫数从壁面处移到边界层内;随着喷管喉道面积的增大,边界层的最小马赫数、反射激波的分叉角α和分叉区后的射流速度均随之减小.计算结果与实验值相比是一致的.     

Burgers方程的激波解与激波位置(英文)

讨论了Burgers方程激波解和位置的转移 .认为 :对该类方程 ,当边值发生微小变化时 ,不仅激波解发生变化 ,而且激波位置将发生较大的变化 ,甚至从内层移到边界 .其激波解也会发生相应的变化 .     

一种在双驱动激波管和激波风洞中实现运动激波与头激波斜相互作用的新方法

本文在讨论和分析了国外现有的运动激波与头激波斜相互作用的两大类实验方案的基础上,提出并实现了在双驱动激波管和激波风洞中形成运动激波与头激波斜相互作用的新方法.这种方法不仅可以获得双波(指运动激波与头激波,下同.)斜相互作用所需要的平面的运动激波,而且可以同时得到双波斜相互作用条件下试验模型表面瞬态压力曲线和流场照片.这种方法还可以用于研究在运动激波前有气流情况下,运动激波在尖劈或尖锥表面规则反射(Regular Reflection)与Mach反射(Mach Reflection)之间的转变.在测试技术方面,本文还提出了一种改进方法,用于测量运动激波的激波Mach数.     

一个二阶非协调有限单元的构造与分析

构造一个新的二阶非协调有限元,通过新的技巧和方法,将该单元用于一般二阶椭圆问题,得到插值误差和相容性误差,同时达到O(h2)误差阶.     

一个恒等式的构造及证明

在一次考试中,我出了这样一道题:求证:(1-cosα+sina)/(1+cosα+sinα)=tga/2(用两种方法证明)。这个等式的构造是由半角公式tgα/2=(1-cosα)/sinα=sinα/(1+cosα)并再由等比定理直接推得: tgα/2=(1-cosα+sinα)/(1+cosα+sinα) ①由①的构造过程我们可得到一种简单方法。证一:右边=(1-cosα)/sina=sinα/(1+cosα)==(1-cosα+sinα)/(1+cosα+sinα)由于大部分学生不会用等比定理,该方法虽然简单,但问鼎者仅两人。大部分学生采取了下面的证法。证二:左边=(1-(1-tg~2(α/2))/(1+tg~2(α/2))+2tg(α/2)/(1+tg~2(α/2)))/(1+(1-tg~2(α/2))/(1+tg~2(α/2)+2tg(α/2)/(1+tg~2(α/2))=(1+tg~2(α/2)-1+tg~2(α/2)+2tg(α/2))/(1+tg~2(α/2)+1-tg~2(α/2)+2tg(α/2))=tgα/2证三:左边=(2sin~2(α/2)+2sin~2(α/2)cos(α/2))/(2cos~2(α/2)+2sin(α/2)cos(α/2))     

一个等腰直角三角形构造的结论

等腰直角三角形有许多有趣的结论,引直角边的中线,过直角顶点作这条中线的垂线交斜边于一点,可以构造出等角、等边,以及相似三角形、全等三角形等等,下面探究一个等分