1Cr18Ni9Ti不锈钢在硫化氢水溶液中的台阶状应力腐蚀破裂

用恒变形Ｕ形试件应力腐蚀试验、电化学极化和ＡＥＳ分析法研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢在室温Ｈ２Ｓ水溶液和９０℃的Ｈ２Ｓｅ＋０．６ｍｏｌ／ＬＮａＣｌ水溶液中的应力腐蚀破裂，两种条件下都发现了台阶状的应力腐蚀裂纹。９０℃时的破裂由〔Ｃｌ〕导致的阳极溶解机理控制，沿夹杂物／基体界面及轧制方向晶界的择优溶解导致台阶状裂纹。在室温无ＮａＣｌ的Ｈ２Ｓ溶液中，破裂机理为氢致开裂，塑性变形造成的局部硬度增高可能是破裂的诱因。     

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在Cl~--H_2S-NH_3-CN~--H_2O介质中应力腐蚀的探讨

本文通过恒变形U形腐蚀实验法,研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在Cl—H_2S—NH_3—CN~-—H_2O介质中应力腐蚀(SCC)及其影响因素,实验结果表明,材料在中性,特别是酸性介质中,易发生SCC,在碱性介质中,未发现SCC,在酸性介质中,Cl~-和H_2S,CN~-起加速SCC作用.     

H_2SO_4－NaCl溶液中奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂

在室温下研究了奥氏体不锈钢在Ｈ＿２ＳＯ＿４－ＮａＣｌ溶液中的应力腐蚀开裂敏感性．结果表明，应力腐蚀受外加电位和氯化物浓度的影响．在２．５（Ｈ＿２ＳＯ＿４）－０．２～０．６ｍｏｌ·ｄｍ￣（－３）（ＮａＣｌ）溶液中发生穿晶型应力腐蚀开裂，在极化曲线的活化。钝化过渡区电位区间发生腐蚀开裂。应力腐蚀开裂可归因于位错的滑移台阶出现而导致钝化膜的破裂，再经过选择性电化学溶解而产生．     

H_2S应力腐蚀的影响因素及预防措施

介绍了硫化氢(H2S)应力腐蚀产生的条件、特点、腐蚀形态及基本类型等.从材料,环境及应力水平三个方面分析了H2S应力腐蚀的影响因素.提出了预防H2S应力腐蚀的措施,包括合理选材、焊后热处理降低焊缝及热影响区硬度,控制介质中适宜的H2S含量,加注缓蚀剂,对设备内壁进行涂层处理,采用电化学保护等.     

H2SO4—NaCl溶液中奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂

在室渐下研究了奥氏不锈钢在Ｈ２ＳＯ４－ＮａＣｌ溶液中应力腐蚀开裂敏感性。结果表明，应力腐蚀受外加电位和氯化物浓度的影响。在２．５（Ｈ２ＳＯ４）－０．２～０．６ＭＯＬ．ＤＭ＾－３（ＮａＣｌ）溶液中发生穿晶型应力腐蚀开裂，在极化曲线的活化－钝化过渡区电位区间发生腐蚀开裂。应力腐蚀开裂可归因于位错的滑移台阶出现而导致钝化膜的破裂。应力腐蚀可归因于位错的滑移台阶出现而导致钝化膜的破裂，再经过选择性电化学溶     

1Cr18Ni9Ti在酸性高锰酸钾去污中腐蚀行为的影响因素

在酸性高锰酸钾去污体系中,采用单因素试验和正交试验,以深度腐蚀速率作为评价指标,探讨了酸洗中溶液组分、温度、流速及时间等因素对不锈钢腐蚀行为的影响规律;通过极差与方差分析,给出了各因素的主次顺序及其清洗去污过程中的优化结果。结果表明:各因素对腐蚀速率的影响大小依次是时间、流速、温度、KMnO4浓度及HNO3浓度;腐蚀速率最小时的去污工艺为:HNO3的质量分数20%、KMnO4的质量分数0.02%、温度70℃、静态去污及酸洗时间12h。     

0Cr18Ni9钢在低浓度NaCl溶液中腐蚀疲劳裂纹扩展特性

试验显示NaCl溶液的存在,其浓度增加及加载频率降低都加快0Cr18Ni9钢在低浓度NaCl溶液中腐蚀疲劳裂纹的扩展速率。     

Fe25Cr20Ni合金在H_2S－H_2中的高温硫化行为

使用连续称重装置和非连续称重装置对Ｆｅ２５Ｃｒ２０Ｎｉ合金在Ｈ２Ｓ－Ｈ２气氛中的高温硫化行为进行了研究。结果表明：这种合金的硫化行为遵循抛物线规律，腐蚀产物有３层：最外层（称ＯＬ－Ⅱ层）由Ｆｅ－Ｎｉ－Ｓ系统组成；中间层（称ＯＬ－Ⅰ层）由Ｆｅ－Ｃｒ－Ｓ系统组成；内硫化层（Ｓｕｂｓｃａｌｅ）由一些弥散的硫化物相组成，标记实验的结果表明：合金在硫化过程中，腐蚀产物最外两层的生长是由金属离子向外扩散控制，而内硫化层的生长是由分解机理控制。     

溶解氧和温度对O6Cr17Ni12Mo2Ti不锈钢在超临界水中应力腐蚀的影响

通过慢应变速率拉伸试验,在超临界水环境中研究了溶解氧和温度对06Cr17Ni12Mo2Ti不锈钢的应力腐蚀开裂倾向的影响规律. 试验结果表明:在含不同溶解氧量(0/200/2000μg·kg-1 ) 的450℃和550℃超临界水环境中,不锈钢都呈现出不同程度的应力腐蚀开裂倾向. 随着水中溶解氧含量的增加,不锈钢的应力腐蚀开裂倾向更为明显. 随着温度的上升,应力腐蚀开裂倾向反而会下降. 在含不同溶解氧量(0/200/2000μg·kg-1 )的650℃超临界水环境中,不锈钢只发生塑性断裂,未发现应力腐蚀开裂倾向,并且溶解氧对其影响也不是很明显.     

油气田开发中H_2S/CO_2腐蚀研究进展

首先分别探讨了CO2腐蚀和H2S腐蚀的机理及其影响因素;进而讨论了H2S/CO2共存条件下的腐蚀机理及其影响因素,分析了国内外H2S/CO2腐蚀研究的现状和趋势,提出了油井管H2S/CO2腐蚀的防护措施,探讨了高酸性油气田腐蚀研究的热点问题及发展方向.     

1Cr18Ni9Ti气体软氮化预处理

提出一种新的表面预处理剂,经这种预处理剂处理后的1Cr18Ni9Ti不锈钢能在NH_3+CO_2的气氛中进行软氮化,氮化层均匀,显微硬度值可达Hv1418。     

1Cr18Ni9Ti高强冷拔棒材的生产工艺研究

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的强化是通过冷加工变形来实现的，本文围绕主要影响冷加工强化效应的化学成分、变形量等因素进行了试验研究和分析，并针对具体生产制定了合理可行的生产工艺参数，将ε控制在20％-25％，C控制在中上限，Cr，Ni控制在中下限，生产中适当控制拔制节奏和影响因素，成功地试制出了σb达到800-1000 MPa的、又具有良好塑性的高强度1Cr18Ni9Ti冷拔棒材。     

0Cr18Mo2与1Cr18Ni9Ti异种不锈钢焊接工艺研究

对 0Cr18Mo2和 1Cr18Ni9Ti异种不锈钢采用手工电弧焊进行焊接 ,检验焊接质量 ,通过光学显微镜、扫描电镜(SEM)等手段分析焊接区的显微组织 ,测试力学性能。结果表明 ,焊接工艺规范合理 ,焊缝质量良好 ,其强度和韧性均达到母材的水平     

奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti车削条件优化的试验研究

车削奥氏体不锈钢所用刀具最佳硬质合金牌号为798;刀具最佳几何参数为:γ_0=10～20°,α_(?)=8～12°、λ_s=-5～-12°和bγ_1=(0.10～0.14)mm,γ_(01)=-10～-12°、b_e=0.10mm;通过一次回归正交试验获得计算最优切削速度的经验公式:υ=357.9f~(-0.51)f~(-0.38)αp~(-0.24)。     

奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的切削机理

通过试验表明,干切削奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti,切削速度在0.33 m/s左右,摩擦系数μ最大,积屑瘤最高,切屑变形系数_l和切削力F_z最小,且与切削速度量驼峰性规律变化;随走刀量增加_l和μ有规律地减小,F_z增加;随前角γ_o增大μ增大而_l及F(?)却有规律地减小;给出用“量纲分析-二次通用旋转组合设计”综合试验法求得的计算切削力的经验公式: F_z=8.65×10~(12)α_p~(0.202+0.215nv)f~(-0.92+0.071nα)_pV~(-1.74),N。     

椭圆偏振技术研究盐酸介质中丙炔醇对不锈钢的缓蚀作用

采用循环伏安法和椭圆偏振光谱法,研究了丙炔醇（Propargyl alcohol ,PA）对1Cr18Ni9Ti不锈钢在含有氯离子的腐蚀环境中的缓蚀作用,实验表明Cl∧-能使1Cr18Ni9Ti不锈钢发生点蚀,而缓蚀剂PA对不锈钢受到Cl∧-的腐蚀起抑制作用,采用电位扫描椭圆偏振光谱法测定几次循环扫描过程的Vop值,其比值大小及其变化规律可判定点蚀往往的产生及缓蚀剂PA的合理用量。     

可转位刀片加工1Cr18Ni9Ti的切屑处理研究

利用具有不同槽形参数和几何设计特点的四种新型可转位硬质合金刀片（ＣＮＭＧ１２０４０８－ＱＭ，ＣＮＭＧ１２０４０８，ＤＮＭＧ１５０６０８－１５，ＳＮＭＧ１２０４０８－Ｖ１）进行了４５号钢和奥氏体不锈钢ＩＣｒｌ８Ｎｉ９Ｔｉ的切屑处理对比研究。考察了难加工材料力学性能对切屑厚度、切屑卷曲和切屑折断的影响．分析了加工ＩＣｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ时能实现有效切屑处理的适宜的刀具几何参数和断屑槽型。