一种利用激光非定域干涉来控制面倾角的透镜定心法

本文探讨了使用He-Ne激光光源的透镜干涉定心法。导出了公式,并用实验进行验证。理论计算和实验证明:这是一种可以达到秒级精度的透镜定中心方法。     

高精度航空摄影镜头的胶合和定心

高精度透镜的胶合质量极大地影响相机的成像质量。本文叙述了航空摄影镜头中，大口径高精度透镜的胶合和定心问题。胶合后透镜面形精度达Ｎ＝１，ΔＮ＝０．１，偏心精度为０．００３ｍｍ。胶合后厚度误差要求０．０２ｍｍ，这种精度要求的透镜组的胶合和定心是当前光学行业当中亟待解决的问题之一。     

双片型傅里叶变换透镜

本文叙述了一种小间隙双片型傅里叶变换透镜。采用反常玻璃组合以降低Petzval和;保留适量的球、彗差以控制象散。在相对孔径1:10时,输入面和频谱面处的象质均达到衍射极限。     

一种球面透镜波前畸变的绝对检测方法

球面透镜的透射波前畸变是影响激光驱动器光束质量的重要参数。采用移相干涉仪检测球面透镜波前畸变时,测量结果的精度受限于标准球面镜头和后置平面反射镜的精度。然而,现有的绝对检测技术仅适用于反射元件。为了满足球面透镜波前畸变的高精度检测需求,提出了一种适用于球面透镜透射波前的绝对检测方法:三位置 平移相减法。详细介绍了三位置 平移相减法的原理,对其进行了模拟仿真和实验验证。仿真结果显示:三位置 平移相减法的仿真误差为10 nm~13 nm,达到高精度测量的理论要求;实验结果表明:三位置 平移相减法可以有效地减小前标准球面镜头和后置平面反射镜对测量结果的影响,该方法对球面透镜的加工和装调具有很好的指导意义。     

标准镜的高精度柔性支撑镜框的优化设计

为了实现干涉仪标准镜中光学元件的高精度定位,设计了一种柔性支撑镜框,研究了该结构的力学模型、结构参数、定位精度和透镜变形。首先,根据材料力学原理将柔性镜框等效为一个弹簧系统;根据力学方程和几何关系,建立了透镜中心位置与柔性结构的挠度之间的二元方程。然后,分析了安装位置、温度、结构参数对透镜位置以及作用力的影响。最后,应...     

标准镜的高精度柔性支撑镜框的优化设计

为了实现干涉仪标准镜中光学元件的高精度定位,设计了一种柔性支撑镜框,研究了该结构的力学模型、结构参数、定位精度和透镜变形。首先,根据材料力学原理将柔性镜框等效为一个弹簧系统;根据力学方程和几何关系,建立了透镜中心位置与柔性结构的挠度之间的二元方程。然后,分析了安装位置、温度、结构参数对透镜位置以及作用力的影响。最后,应用有限元仿真分析了所设计结构的力学性能,并进行对比验证。结果表明,数值仿真分析的结果与有限元仿真结果基本相同,柔性镜框的柔性结构厚度最优值为1.5 mm。该设计方案完全满足干涉仪标准镜对镜框在定位精度、稳定性方面的要求。     

专利介绍

<正> 一、变焦距镜头本专利给出了一个变焦距镜头的简单例子,该镜头共分为四组,在光圈数为f/3.5时,其变焦范围为75～150mm。在镜头对准近距离物体进行拍摄时,可以轴向移动镜头前部的三块镜片进行调焦,这种调焦方式可以获得良好的象质。用来变换镜头焦距的是三块负透镜,起补偿作用的是二块正透镜。镜头后部的四块镜片是固定不动的,该镜头总共是12块镜片。     

二元微透镜的位相平衡设计及叠加积分衍射分析

本文用位相平衡设计法设计了优化的二元光学微透镜，这是对Ｄａｍｍａｎｎ阶梯波带片设计方法的一种改进。文中用叠加积分作了二元微透镜的衍射分析，并与Ｄａｍｍａｎｎ法作了比较，计算结果说明本方法的衍射效率及象质都优于Ｄａｍｍａｎｎ法。且能设计更大相对口径（Ｄ／ｆ）。具有任意物象距的二元微透镜。     

控制超半球透镜光轴与端面垂直的工艺探讨

<正> 在设计显微镜光学系统时,为了获得较高的放大倍数,取得较好的象质,设计人员常常会选用一些半径小,精度高的超半球小透镜。有时甚至选用小型的双球面零件。即超半球透镜的端面上附加一个凹球面。这就给工艺人员提出了一个课题,如何根据零件的这种特殊要求,编制出合理完善的工艺来。为便于说明问题,现在把这类零件的外部形状及精度要求说明如下:     

改边厚差修正透镜中心偏

为满足圆形透镜中心偏的要求,通常采用定心磨边和修改边厚差两种加工方法。本文仅对改边厚差法中的几个问题进行探讨。一、边厚差和中心偏的关系由于对透镜中心偏定义不同,计算方法也不同。我们只讨论球心偏一种,即将透镜中心偏看作其球面的球心离开几何轴的距离。     

全对称傅里叶透镜的设计

本文研究了傅里叶透镜的设计,并叙述了一种对称型傅里时变换透镜.在相对孔径1:10时,输入面和频谱面处的象质均较好.傅里叶交换透镜的特点是必须对两对物象共轭位置(即位于前焦面处的输入面和位于后焦面处的频谱面)控制除畸变以外的全部象差.1969年后开始出现的傅里叶变换透镜,多属6～8片的对称或近似对称的四组元双远距型,本文叙述了一种严格对称型四片傅里叶交换透镜.     

透镜的倒角与倒角补偿机构的使用

<正> 一、光学透镜的倒角使用普通光学定心机床磨削透镜外圆与透镜倒角必须要有二个工序才能完成,即磨削好外圆以后,将透镜取下,然后在另一台真空吸附倒角盘中进行倒角。这样倒角大小难以保证一致性,一般对透镜保护(修饰)性倒角尚可,因为对倒角大小没有较严格要求;但对工艺性倒角,因有角度公差要求,如用以上倒角方法就难以达到要求。如使用QA8510型机床,采用机械定心法加工透镜,那么对工艺性倒角就能很好完成,它既可以单独磨削透镜外圆,又可以使磨削外圆与倒角同时完成,即在一个节拍加工时间内,既完成磨外圆,又完成透镜倒     

大口径光学元件重力变形补偿的设计分析

根据弹性板壳理论,建立了大口径光学元件的几种理论模型。提出了一种补偿大口径光学元件重力变形的方法,该方法通过在透镜镜框边缘施加作用力,使透镜产生与重力变形反向的挠性变形,抵消重力变形的影响。建立了带镜框的大口径透镜的分析模型,证明了通过优化施加力的大小和支撑点位置使透镜产生挠性变形的方法能有效消除重力变形的影响。     

求矢高的简易方法

<正> 为了在镜框内正确地安装透镜,我们必须知道透镜的顶点和接触环间的轴向距离,透镜表面的顶点位置由矢高确定。     

磨边后像可调接头

本文介绍一种国内外尚未见到的新型磨边接头。使用它.可以在任何精度不高的磨边机上获得高精度的定心透镜,同时磨边工人也免去了车削接头的操作。     

大口径光学元件重力变形补偿的设计分析

根据弹性板壳理论,建立了大口径光学元件的几种理论模型.提出了一种补偿大口径光学元件重力变形的方法,该方法通过在透镜镜框边缘施加作用力,使透镜产生与重力变形反向的挠性变形,抵消重力变形的影响.建立了带镜框的大口径透镜的分析模型,证明了通过优化施加力的大小和支撑点位置使透镜产生挠性变形的方法能有效消除重力变形的影响.     

光学仪器象质和公差的相互关系

<正> 一、引言众所周知,光学设计人员要设计一个光学系统,既要使它达到如系统的总焦距、视场、放大率、后截距等许多指标,又要通过光学计算使系统的象质满足设计要求。同时在它的加工和装配过程中,允许有较大的误差(即“公差容限”)。很显然,在系统的象质满足设计要求的条件下,公差容限愈大,光学系统的加工和装配愈方便,这样可以降低成本,适合于仪器的大批量生产。至此就涉及到如何确定合理的公差容限的问题。目前,人们根据长期积累的经验,通过近似公式的估算,来确定公差的容限。但是,由于光学系统中各镜面在加工和装配中的误差,使它成为一个非共轴的系统。例如,镜面之间的不同心和透镜与镜框之间间隙导致光轴     

自制Q852光学定中心磨边机

<正> 小透镜定心磨边时,透镜经常会掉下来,为此,我厂自行设计制造了Q852光学定中心磨边机。新机床使用效果良好,现简介如下。一、机床性能     

关于胶合透镜脱胶现象的分析

<正> 在复杂的光学仪器中广泛使用胶合透镜,这对于消除色差,改善象质,减少光能量的反射损失,提高成象的清晰度是至关重要的。要作到透镜胶合后不降低光学性能,不产生表面     

非球面光学反射镜的装调方法

针对通过胶粘固定的口径为230 mm非球面反射镜的装调要求,选用无像差面型检测法,通过对3个关键过程,即底板与裸镜的粘接,镜框与底板的连接,光学定心加工的实验研究,提出使粘接应力及结构件传导应力变化量达到最小的微应力装校方法,并通过光学定心加工标定出非球面反射镜的光学中心。装调结果表明:对于口径为230 mm的非球面反射镜,微应力装调后面型精度0.02;光学中心偏心量5 m,分划板表面与光轴垂直度误差2.5。