压不弯杆件的室内模拟试验及其应用前景

本文根据对压杆的理论分析，提出一种改变加压方式的压不弯细长杆件，其结论已通过室内模拟试验得到证实．这一思路可成为压不弯钻铤结构设计的基础．     

铁路隧道基底破坏力学形态的试验研究

针对既有铁路隧道底部病害严重的现状，采用模型试验方法对该问题进行了研究。试验中主要对不同隧道铺底工况进行疲劳试验，以了解不同铺底工况疲劳裂纹的出现时间、扩展情况以及使用寿命等，同时对作用于铺底结构上的压应力及弯应力也进行了测试。试验结果表明，在机车轴重荷载作用下，作用于隧道铺底结构顶面的竖向压应力基本在0．2MPa以内，而铺底底面的弯拉应力一般在0．8MPa以上，铺底结构属于受弯破坏；另外，通过试验得到了20cm厚钢筋混凝土的隧道基底结构更优的结论。在试验成果的基础上，对隧道铺底结构的受力状态及其计算方法进行了探讨。     

钢筋混凝土平面构件的配筋优化

钢筋混凝土D区构件由于不满足平截面假定,以往多采用试验加经验的方法进行配筋设计,误差较大,结果多偏于保守。由于钢筋混凝土构件是由钢筋和混凝土两种材料组成的复合构件,它的工作本质可抽象为由混凝土压杆和钢筋拉杆构成的、形状自由的拉压杆模型。引入一种新的结构优化方法遗传演化算法建立反映构件最实质工作机理的拉压杆模型,在所获拉压杆模型的指导下,拉杆位置布置受拉钢筋,压杆位置认为由混凝土承担,完成钢筋混凝土D区构件的配筋设计。首先以一根钢筋混凝土简支深受弯构件为例证明这种方法的可行性,根据所求得的拉压杆模型配置的钢筋数量少于现行规范用量。另外这种方法还被证明能方便地找到包括钢筋混凝土简支深受弯构件、牛腿、框架节点等典型D区构件的拉压杆模型,并据此给出相应的配筋指导。     

用弯剪矩阵法确定压杆临界力的教学研究

用弯剪矩阵法确定压杆临界力的教学研究李有兴，肖芳淳（西南石油学院，南充６３７００１）确定压杆临界力的方法很多，有静力法、能量法等，但就其推导过程而言，至今无一个统一算式。在目前的教材中，大多从压杆的挠曲线近似微分方程出发，先求出两端铰支压杆的临界力，...     

用弯剪矩阵法确定压杆临界力的教学研究

用弯剪矩阵法确定压杆临界力的教学研究李有兴，肖芳淳（西南石油学院，南充６３７００１）确定压杆临界力的方法很多，有静力法、能量法等，但就其推导过程而言，至今无一个统一算式。在目前的教材中，大多从压杆的挠曲线近似微分方程出发，先求出两端铰支压杆的临界力，...     

关于弯剪矩阵法的思考

本文认为理想压杆的欧拉临界力推导的教学改革应是加强学生对压杆稳定性与拉、压、弯、扭问题之间本质区别的认识     

??Timoshenko????????????

运用能量变分,导出梁弯扭屈曲问题计算的势能．这一势能不是梁的全部势能,与Timoshenko能量法中的总势能不同．文中讨论Timoshenko总势能,指出它的不完备性及应用的局限性．     

谈细长压杆稳定性问题

谈细长压杆稳定性问题薛福林（哈尔滨工业大学，哈尔滨１５０００６）为什么在材料力学中细长压杆临界挠度是“不确定值”，为什么用挠曲线近似微分方程能得到临界力的精确解答，笔者愿谈谈自己的看法．不失一般性，本文以图１的压杆为例．首先我们应该明确什么是压杆的临...     

弯压组合中一个不容忽视的问题

 提出了在弯压组合问题的强度计算中，轴向压力对最大挠度和 最大弯矩的影响不可忽视，并导出了计算这种影响的解析式，以及 忽略和考虑这种影响的判别式.     

谈细长压杆稳定性问题

谈细长压杆稳定性问题薛福林（哈尔滨工业大学，哈尔滨１５０００６）为什么在材料力学中细长压杆临界挠度是“不确定值”，为什么用挠曲线近似微分方程能得到临界力的精确解答，笔者愿谈谈自己的看法．不失一般性，本文以图１的压杆为例．首先我们应该明确什么是压杆的临...     

均匀压缩变形对等截面压杆临界力的影响

在导出等截面理想压杆的临界力时,对压杆开始失稳发生微弯以前的均匀压缩变形,一般都略去不计,亦即认为压杆的长度不变。今以两端铰支等截面压杆为例,说明压杆的均匀压缩变形对临界力的影响是可以略去不计的。以压杆轴线为x轴。选用坐标系如图1所示。弯矩的正、负号规定与材料力学相同。压杆开始失稳时,在x-y平面内发生微弯,l_x=l_(min)。     

缓冲气囊的特征内压

通过对缓冲气囊的刚度特性与初始内压之间关系的实验研究，发现能表明气囊刚度在工作行程内由非稳态转变成稳态的初始内压，将这一有特殊意义的初始内压命名为“特征内压”．本文研究了特征内压的意义，特征内压与气囊的结构、尺寸以及缓冲特性之间的关系．     

关子压杆在蠕变条件下之稳定问题

在討論压桿在蠕变条件下的稳定問題时,許多作者均假設压桿有初曲率,故实际上所討論的是微弯桿的纵向弯曲問題而不是直桿的稳定問題。拉波特諾夫等根据蠕变强化理論討論了直桿及平板的稳定問題,推出了临界时间的公式。本文根据蠕变后效理論討論等直压桿的稳定,得到了临界时間tCr的公式。此公式証实了忻利关于根据切向模量求临界状态的看法。文中証明在过了临界时間tCr以后的任一时刻t_0,压桿均可能丧失稳定,并求出压桿外弯的形状及外弯速度[見(16)式]。     

THE DETERMINATION OF BUCKLING POINT AND CRITICAL LOAD OF COMPRESSIVE MEMBER

为了分析压杆失稳的临界力与失稳后杆件屈服形态的关系,在理论推导和试验研究的基础上,提出了通过捕捉细长压杆失稳时的失稳点来确定压杆临界力的分析方法,通过测量细长压杆失稳时微弯状态下杆端的纵向位移,求得临界压力的大小. 文中将该方法的实验结果与直接用欧拉公式计算的临界压力进行了比较,结果表明,考虑细长压杆微弯状态时杆端的纵向位移所得到的失稳的临界压力值大于利用欧拉公式计算的临界压力值.     

冲击波载荷作用下拉－弯耦合梁的瞬态响应分析

采用大挠度弹性理论和中心差分法分析了拉压变形和弯曲变形之间存在弹性耦合的非线性薄梁结构对冲击波载荷作用的大挠度瞬态响应。为了充分描述冲击波载荷的强度大小，文中应用了冲击波载荷的冲量概念。通过进一步研究模态数、时间步长、拉－弯耦合、拉／弯刚度比、冲击波冲量对挠度响应的影响，得到了一些有用的结论。     

循环荷载下硅藻土应变和孔压特性

针对嵊州硅藻土的高结构性及地基应力场的复杂多变，应用GDS 动三轴仪进行不同围压和不同循环应力比下的不排水循环加载试验，分析应力-应变滞回曲线演化、应变累积特性、回弹特性及孔压特性．研究表明：循环应力比及围压对原状硅藻土应变和孔压的发展规律影响明显，随着循环应力比的增加，滞回曲线由线性状态转变为非线性状态，且逐渐向x 轴倾斜，累计应变和回弹应变都随着循环应力比的增加而略微增加，但总应变基本小于2 %；残余孔压比随循环应力比增大而增大，范围为0.1~0.5．并且存在一个临界循环应力比，其值随有效围压的增大而减小，范围为0.8~2.2，当循环应力比大于该值时，试样内部产生一个破裂面迅速发生破坏．在相同循环应力比下，试样的应变随着有效围压的增大而增大．     

冲击波载荷作用下拉－弯耦合梁的瞬态响应分析

采用大挠度弹性理论和中心差分法分析了拉压变形和弯曲变形之间存在弹性耦合的非线性薄梁结构对冲击波载荷作用的大挠度瞬态响应。为了充分描述冲击波载荷的强度大小，文中应用了冲击波载荷的冲量概念。通过进一步研究模态数、时间步长、拉－弯耦合、拉／弯刚度比、冲击波冲量对挠度响应的影响，得到了一些有用的结论。     

拉压性能不同对厚壁圆筒安定性的影响

一些材料在拉伸和压缩时的性能有明显的不同，这一性质会对循环载荷作用下的结构的安定性产生影响．本文以承受内压的厚壁圆筒为例，分析了拉压不同情况下结构安定性的规律．     

复合材料多墙盒段弯扭耦合下的屈曲和后屈曲

针对复合材料典型多墙盒段，采用试验和有限元分析相结合的方法，研究了弯扭耦合载荷作用下的稳定性、承载能力及损伤起始、扩展情况．试验采用数字图像相关(Digital Image Correlation, DIC)测量方法捕捉试验件屈曲模态的变化过程，通过载荷-应变曲线获得屈曲和后屈曲破坏载荷．数值仿真基于ABAQUS/Explicit模块，采用Hashin准则结合刚度降的VUSDFLD子程序模拟复合材料的屈曲和后屈曲行为．研究结果表明，多墙盒段在弯扭载荷组合作用下发生屈曲时，扭矩会改变屈曲模态的分布形式和对称性，屈曲鼓包依然保持波峰、波谷交替出现；多墙盒段后屈曲阶段历程较长，屈曲模态由一阶向高阶逐渐发展，直到结构发生过大变形，彻底破坏而失去承载能力．     

具有复合正交异性铺层和偏心加筋的圆柱壳体的屈曲问题

本文导出了具有正交异性复合铺层和偏心加筋的圆柱壳体在轴压、横向压力或它们的任意组合作用下的屈曲问题的近似解,文中提出的方法使壳中不同铺层及偏心加筋引起的弯曲与拉伸间的耦合研究成为可能。以前的研究方法表明由于忽略了弯一拉耦合效应,所予测的屈曲结果是不完全正确的。