衍射透镜在多普勒叶尖间隙检测系统中的应用

提出了用折衍混合单透镜代替多普勒叶尖间距检测系统中的双胶合消色差透镜组.对折衍混合单透镜与双胶合消色差透镜的初级像差进行了分析,设计的折衍混合单透镜与双胶合消色差透镜组相比,像差明显减小,光斑位于艾里斑内;光斑半径的均方根达到0.127.从而大大地降低了系统的尺寸和重量,实现了系统的小型化要求.     

双胶合透镜结构参数的无损测量

在测量出双胶合透镜的焦距、后顶焦距、中心厚度和第一表面、第三表面曲率半径的基础上,利用ZEMAX软件的评价函数和优化功能,反演出双胶合透镜2种材料的折射率系列和胶合面曲率半径,再根据双胶合透镜像差公差的容限进一步筛选出材料的最佳组合,优化得出双胶合透镜的结构参量,实现了双胶合物镜结构参量的无损反演或测量.     

透镜胶合对光学系统像质的影响

胶合透镜普遍用于各种光学仪器中,而透镜在胶合时所引起的变形,对光学系统的像质影响较大。本文从多年来实践出发,就有关透镜胶合工艺论述其对光学系统像质的影响。     

多脉冲激光对胶合透镜热破坏效应研究

具有一定强度的激光辐照胶合透镜时可造成透镜的破坏.建立了多脉冲激光与材料相互作用的一维非稳态温度场模型，计算了瞬态温度场分布，并对胶合透镜前表面的熔融和胶合材料的软化进行了数值模拟研究.利用频率为10Hz，脉冲宽度为200ns，峰值功率为20MW的CO₂激光对胶合透镜进行辐照实验研究.实验表明，当激光辐照时间为12s时，胶合透镜前表面发生熔融破坏；当照射时间为30s时，胶合材料发生软化并出现彩色斑纹，透镜完全破坏，理论分析与实验结果相符. 关键词： 胶合透镜 激光辐照 激光破坏     

环形透镜的胶合定中心装置

<正> 一、引言现有的胶合用定中心仪的平行光管物镜通光口径小(D_0<θ30),不适用于如图1所示的中央挖空的环形类透镜的胶合。对此类透镜的胶合定中心,需要专门研制加大了平行光管物镜口径的定中心仪,其显微物镜应具有足够短的工作距离或较大的口径,特别是当胶合透     

高精度航空摄影镜头的胶合和定心

高精度透镜的胶合质量极大地影响相机的成像质量。本文叙述了航空摄影镜头中，大口径高精度透镜的胶合和定心问题。胶合后透镜面形精度达Ｎ＝１，ΔＮ＝０．１，偏心精度为０．００３ｍｍ。胶合后厚度误差要求０．０２ｍｍ，这种精度要求的透镜组的胶合和定心是当前光学行业当中亟待解决的问题之一。     

变焦距镜头

变焦距镜头由变倍系统和中继透镜系统构成。从物方算起,变倍系统由三个组份组成:第一组份为具有正光焦度的聚焦组;第二组份为具有负光焦度的变倍组,它可沿光轴运动使系统的焦距发生变化;第三组份为具有负光焦度的补偿组,它使随变倍组运动而移动的像面保持在预定的位置上。中继透镜系统由前、后两部分构成,即具有正光焦度的第四组份和第五组份。第四组份有三个正透镜组元,其中至少中间组元是一胶合透镜,其胶合面凸向像方。第五组份有一正胶合透镜,其胶合面凸向物方。     

透镜胶合应力的测量

本文论述了透镜胶合应力的测量方法和透镜胶合应力产生的原因。同时也介绍了读数偏光仪的原理和结构。     

简单透镜作傅里叶变换透镜

本文从光学透镜的傅里叶变换特性,用P.w方法论述单透镜、双单透镜、双胶合透镜和正负分离透镜实现傅里叶变换透镜的可能性。     

高能飞秒激光系统中空间滤波器的研究和设计

 由于透镜传输时间延迟效应（PTD），飞秒激光脉冲经过空间滤波器产生脉冲波前变形。讨论了用双胶合透镜或双分离透镜代替空间滤波器中的单透镜，以消除或减小PTD效应，设计了适用于飞秒激光装置的空间滤波器。     

大型菲涅耳透镜的设计和制造

介绍一种大口径六环组合光学玻璃大型菲涅耳透镜的光学设计原理、整体工艺方案、各个球面环带的工艺计算和加工方法 ;讨论了大型菲涅耳透镜的光学胶合以及整体扇型切割成型方法 ;给出了研制成功大型菲涅耳透镜的光学检测结果。     

减小球差的环带透镜设计

根据光线经过折射面后像距和折射面参数之间的关系,将折射面划分为若干同心圆环,各圆环之间沿光轴有一定的轴向间隔。一束平行于光轴的光线入射后,经过不同部分光线的像点相互重叠从而使球差减小。根据上述思想用单透镜构造一个透镜称为环带透镜,然后以环数为2的透镜为例用CODE V进行像差分析。和双胶合透镜比较得出:环带透镜的球差、波像差以及轴上点的弥散斑优于胶合透镜,同时光学传递函数指标提高,接近衍射极限。     

半圆透镜的加工

<正> 图1为半圆透镜的加工,原是将单块半圆透镜粘上火漆,上盘时将两块半圆透镜的弦面对成一近似圆透镜的形状,再贴置上盘,成盘精磨抛光。但当a、b两透镜进行胶合时,很难使中心偏C达到0.03mm的技术要求。有时中心偏虽然合格,但外圆柱面又会出现两块不齐的现象,因而造成大量报废。     

亚微米投影光刻物镜光学制造技术

本文报告亚微米光刻５倍ｇ线与ｉ线投影光刻物镜的光学制造技术。讨论超高精度要求的球面曲率半径、透镜中心厚度、球面面形与透镜偏心差等各项指标的综合控制技术与检测方法。着重介绍了作者所发展的大口径高精度双胶合透镜的计算机辅助无变形胶合技术。给出了加工检测结果以及镜头的主要性能指标。     

摄影镜头的光学对心法

镜头的定心通常有三种方式:一是以镜框几何轴线为基准的定心法;二是修切定心法;三是以透镜光轴为基准的光学对心法。 第一种方法的定心精度取决于透镜和镜框的加工精度,如果其中之一同心度不高,则影响成象质量。 第二种定心法是镜框初加工时内孔及端面留有切削余量,此量在装配时修切,以纠正初加工偏心差,此时定心精度取决予透镜的滚边和胶合对心精度(对双合透镜而言)。若两者偏差小则象质就好,否则象质不好。     

胶合透镜小孔套磨

<正> 在外圆为φ10mm 的双胶合透镜4(见图)中心加工φ3.4~(+0.06)mm 通孔,同心度要求为0.05mm,孔的两端倒角为0.2~(+0.05)mm×45°,透镜小孔加工尺寸偏差、内孔圆度、锥度要求高,     

用环形横向剪切干涉法精密测定透镜的折射率和色散

本文采用环形横向剪切干涉法和折射计相结合来测定透镜或胶合透镜的拆射率和色散.讨论了该方法的测量精度及提高灵敏度等有关问题.     

双胶合透镜法检测大相对孔径凸非球面透镜

大相对孔径凸非球面的检测一直是非球面制造的难点.本文结合两片大相对孔径凸椭球面透镜的检测,提出采用同种材料胶合的检测方法,并基于该检测方法加工得到了相对孔径分别为2.7和2的两块凸椭球面透镜.经检测,两块非球面透镜检测系统的最终波像差均方根值都优于1/30λ(λ=632.8nm),在实际光学系统应用中,系统的分辨率和弥散斑大小均满足系统的指标要求.产品的使用情况验证了本文采用的同种材料胶合的检测方法在理论和实践上是可行的,与传统的光学补偿法检测大非球面度、高陡度非球面相比,本文采用的胶合透镜法极大地简化了检测系统结构,降低了系统的装调难度,是一种有效的高准确度凸非球面检测方法.     

混合仿生鱼眼-复眼的广角高清成像系统

基于多尺度成像理论,采用混合仿生鱼眼-复眼结构,实现了大视场兼具高分辨率的光学成像系统设计。前级物镜系统为大直径球透镜,收集广角目标光线并成像到与球透镜同心的球面中继像面上;次级目镜系统是关于球透镜中心球对称的小口径透镜组阵列,对中继像进行像差校正并成像到探测器阵列上。对比了物镜采用双层同心球和单个球透镜的成像性能,后者可获得更优的成像性能且避免了双胶合球透镜带来的公差控制及力学与热稳定性问题。整个成像系统的视场大于100°,全视场内角分辨率优于10″,而畸变小于5%;系统具有大景深特点,不需调焦即可同时对300 m到无穷远目标清晰成像,可广泛应用于侦查监控等领域。     

左手性介质平板透镜系统的赛德尔像差特性

根据初级像差理论广泛研究了由左手性介质构造的平板透镜系统的赛德尔像差特性.由初级像差加和定理推导了适合于这种系统的赛德尔和数公式,并指出了寻找消赛德尔像差的平板透镜系统的方法.作为两个特例,分别讨论了消赛德尔像差的左手性介质单透镜和双胶合透镜系统.