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在长为32.4 m、内径为0.199 m的大型长直水平管道中,对铝粉-空气两相流的燃烧转爆轰(DDT)过程及爆轰波结构进行了实验研究。对铝粉-空气混合物弱点火条件下DDT过程不同阶段的特征进行了分析,实验结果显示混合物经历了缓慢反应压缩阶段、压缩波加速冲击波形成阶段、冲击反应过渡阶段、冲击反应向过压爆轰过渡阶段和爆轰阶段,得到了混合物各阶段的DDT参数,由此进一步分析了DDT浓度的上、下限。在1.4 m爆轰测试段的4个截面的环向上各均匀安装8个传感器,对爆轰波结果进行测试,并对铝粉-空气混合物爆轰波的单头结构进行了分析。 相似文献
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用激光速度干涉技术测试炸药/窗口界面粒子速度,研究炸药的冲击起爆、爆轰反应区结构、爆轰驱动和炸药反应速率等。与普通颗粒TATB相比,亚微米TATB炸药对高压短脉冲敏感,在钝感起爆器中有应用价值。文中用VISAR技术,测试亚微米TATB在短脉冲加载下的炸药/窗口界面粒子速度,对亚微米TATB的反应区结构进行了探讨。亚微米TATB是通过重结晶-气流粉碎的方法制备的,平均颗粒度0.58μm。 相似文献
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对当量比为1的乙烷与空气的混合气体的一维爆轰不稳定问题进行数值模拟,得到了不同大小的网格对爆轰不稳定问题数值模拟结果的影响。网格大小Δx由从ZND模型分析得到的导引长度Lin确定,网格大小从0.2Lin变到0.002 5Lin。随着网格变细,没有得到振幅趋于一致的解,每一种网格尺寸得到的解的振幅都互不相同。当网格大小为Δx=0.01Lin、0.005Lin时,得到有规则的爆轰激波阵面压力的振荡,振荡的模式是峰值一大一小的振荡。网格更细时,爆轰波的振荡在计算范围内由一些有规则的振荡和一些较不规则的振荡组成。但爆轰激波阵面压力振荡的波长最后趋于一致,为91~93 mm,与实验得到的胞格长度88 mm很接近。 相似文献
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基于爆轰波原理声源定位方法初探 总被引:5,自引:0,他引:5
基于弹丸发射时所发出的爆轰波,利用传感器接收时差信息,从而确定声源位置。本文建立了该声源定位反问题的物理和数学模型,并依据该模型寻求适当的数值解法,最后针对延拓-广义逆法声源定位问题进行了演算和简要分析。 相似文献
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旋转爆轰发动机环形燃烧室和预爆轰管的设计是影响发动机点火性能的关键因素。为了获得环形燃烧室中的起爆机制,使用多帧短时开快门摄像法,研究了不同含量氩气稀释的乙炔-氧气爆轰波经直管道沿切向进入环形通道中的传播过程和模式,重点关注爆轰波的失效和重新起爆机制。通过分析胞格模式发现环形通道内爆轰波的传播模式可以分为亚临界、临界和超临界3种状态。环形通道内爆轰波在顺时针和逆时针方向同时传播,根据初始压力和环形管道宽度的不同,会出现完全熄爆模式、熄爆-重新起爆模式和完全不熄爆模式,对应亚临界、临界和超临界3种状态。3种状态在顺时针和逆时针方向出现的顺序并不一致,相比较而言逆时针方向更易熄爆。研究同时也发现重新起爆通过两种方式实现:一种是通过解耦爆轰波与内壁面的反射以及其后的横向爆轰波,另外一种是通过燃烧转爆轰。通过分析直管的临界管径发现,随着环形通道宽度的增大,对于高浓度或低浓度氩气稀释的乙炔-氧气爆轰波,其临界管径均趋近于经典衍射问题中不稳定爆轰波的临界管径。实验研究结论将为旋转爆轰发动机燃烧室和预爆轰管的结构设计提供技术支持。 相似文献
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本文叙述一维程序SSS的理论和结构。介质采用流体弹塑性模型。爆轰反应有四种可选方式:Arrhenius律、C-J比容法、方波法和Forest Fire方程。爆轰产物可选用HOM或JWL状态方程。SSS程序的特殊功能有,激光效应、爆轰增长、强爆炸波、散心爆轰和瞬时爆轰等,初始起爆或能量释放位置可任意设定。本程序部分参考了美国洛斯阿拉莫斯实验室的一维程序SIN。本文列举的算例把这两个程序作了比较。 相似文献
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钝感炸区爆轰驱动研究 总被引:1,自引:1,他引:0
对两种典型的钝感炸药的爆轰驱动模型进行了实验研究。一种是点爆散心波驱动, 种是滑移爆轰驱动。并在同一条件下做了非钝感药的爆轰驱动实验,以此较IHE和HE驱动规律的差异。对实验模型用二维数值模拟及拟合公式进行了计算,最一给出了在本实验条件下两种炸药驱动规律差异,也对计算偏差范围作了估计。 相似文献
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爆轰波对碰驱动下金属圆管对碰区易出现过早断裂现象,为了推迟圆管对碰区的断裂时间,文中在紫铜圆管对碰部位设计了铝保护环结构,以研究加环后紫铜圆管对碰区的膨胀变形特性及其对圆管对碰部位破裂时间的影响。采用高速分幅摄影、脉冲x光照相两种观测技术,对加环紫铜圆管在爆轰波对碰驱动下的膨胀变形及破坏过程进行了观测。实验装置示意图及高速分幅摄影实验结果见图I。 相似文献
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