对“计入横向剪切变形平板弯曲的边界元素法”一文的讨论

文[1]基于书[2]中介绍的三个广义位移的板弯曲理论,提出了一种边界单元法。虽然文[1]中的两个数字例题与精确解符合较好,但从基本概念上说,文[1]对书[2]有重要的误解。首先是在计及横向剪切变形的梁、板理论中,由切向力形成的力矩m_x,m_y,是否可     

最小二乘边界配点法解二维问题探讨

1.引言薄板弯曲问题和弹性力学平面问题的边界配点法,通常都是选用双调和方程的各类特解序列来构造试函数。在弹性力学教本中出现过的三类特解序列都可用来构造试函数。文献[2]以多项式级数为试函数,使用混合法分析过薄板强度。文[3]在边界配点法中使用了两种试函数——多项式级数和双曲三角函数。文[4]提出了一种产生双调和多项式的方法。文[5,6]使用的是双曲三角函数。文[7]综合了极坐标系中各种     

考虑离心体力的直线单元的解析法

对于体积力问题，可将体积力的域内积分转换为边界上的积分运算[1]，这将减少域内划分单元，使边界元法处理体积力时更简秉方便，本文在文[1]和[2]的基础上，提出用单元的解析积分取代数值积分，计算离心体力问题，推导了相应的直线单元即常单元和线性单元的解析式，算例表明，本文方法数值精度高，尤其在造近边界的内点时，效果迹较好。     

对黄文彬疑问的解答

<正> 黄文彬老师对文献[1]提出了质疑,愿逐一答复如下:问:文[2]中已校核了刚性区的应力满足平衡条件,又不违背屈服条件,因此 n_(?)=2.57就是真实的极限载荷因子,任何其它速度场求出的民 n_(?)都不可能比2.57小,文[1]中速度场求出的 n_(?)=2.561,比2.57小,在理论上不可能…….答:您对上界法的理解是正确的,但文[1]中解法     

对黄文彬疑问的解答

黄文彬老师对文献[1]提出了质疑,愿逐一答复如下:问:文[2]中已校核了刚性区的应力满足平衡条件,又不违背屈服条件,因此 n_(?)=2.57就是真实的极限载荷因子,任何其它速度场求出的民 n_(?)都不可能比2.57小,文[1]中速度场求出的 n_(?)=2.561,比2.57小,在理论上不可能…….答:您对上界法的理解是正确的,但文[1]中解法     

"关于刚体平面运动中动量矩定理的综合讨论"一文中的某些错误——与朱晨同志商榷

文[1]中有一些错误的推导和结论,现指出如下:1.错误及其来源文[1]在"对任意动点和任意相对定点的相对动量矩定理式"讨论中引用了文[2]中的(3)式,由于文[1]的某些符号规定不符合习惯,故把文[2]中正确的(3)式引用成文[1]中错误的(18)...     

轴对称动力扭转的边界单元法BEM与圆形基础的动力响应

1.引言轴对称静扭转的BEM早已建立.建立动力问题的BEM的主要困难是必须先获得相应的基本解;这一工作已由我们在文[3]中完成.这里报道我们在文[3]的基础上建立的BEM及其在动力基础计算中的应用. 2.轴对称动力扭转问题的边界积分方程轴对称问题只须在r-2平面上求解.设求解区域是r-2平面上的A,而C是A的边界;U_(Ψφ),T_(Ψφ)是文[3]中给出的动力扭转的基本解与相应的切向面力,其表达式太长这里从略;X′是r-2面上任意点,Y′是C     

对“断裂力学中Westergaard应力函数小议”的意见

文[1]认为:“无穷远”边界条件的存在,Weste-rgaard 应力函数解出现了不确定性.并在应力函数中引进了任意常数m,求得了应力强度因子的不定解.本文要否定文[1]的观点.文[1]考察了双向均匀拉伸下的Griffith 裂纹(图1),取Westergaard 应力函数为     

具有中心圆孔的[0°/90°]_s复合材料层合板的边界元法分析

本文在文[1]的基础上,采用子结构法建立了多层复合板的边界元方法,对具有中心园孔[0°/90°]_s的层合板的层间应力作了计算,同有限元法的结果进行了比较,结果表明,应用边界元法处理这类问题,单元划分少,节约了计算机时,而且有较高的计算精度。     

对“断裂力学中Westergaard应力函数小议”的意见

<正> 文[1]认为:“无穷远”边界条件的存在,Weste-rgaard 应力函数解出现了不确定性.并在应力函数中引进了任意常数m,求得了应力强度因子的不定解.本文要否定文[1]的观点.文[1]考察了双向均匀拉伸下的Griffith 裂纹(图1),取Westergaard 应力函数为     

对《关于力的功的定义》一文的答复

<正> 上官飞同志在本刊1987年第3期发表的《关于力的功的定义》[1]一文中,对孟昭礼教授及作者等在文献[2]和[3]中提出的关于功的定义的一些主要观点进行了讨论.所得结论是“通常所表述的功的定义是严格的,完整的,而似乎不须再作补充或修正”.本文作者对此不敢苟同,现将我们的看法进一步阐明,以作为对文[1]的答复.首先,文[2]、[3]中指出,接触力的作用点这一概     

对“论工程系统可靠度最优分布的决策方法”一文的讨论

文[1]介绍了“工程系统的全局性优化技术的基本思路和解决问题的途径”.文[1]认为:“过去都未能进行工程项目的全局性大系统优化.因此,工程项目总投资在各结构上的分配,以及对     

对《关于力的功的定义》一文的答复

上官飞同志在本刊1987年第3期发表的《关于力的功的定义》[1]一文中,对孟昭礼教授及作者等在文献[2]和[3]中提出的关于功的定义的一些主要观点进行了讨论.所得结论是“通常所表述的功的定义是严格的,完整的,而似乎不须再作补充或修正”.本文作者对此不敢苟同,现将我们的看法进一步阐明,以作为对文[1]的答复.首先,文[2]、[3]中指出,接触力的作用点这一概     

非线性Reissner板杂交元及边界元解

首先改进文[1]的互补变分原理。再建议一种较为普遍性的方法,导出精确的边界积分方程。最后给出变分有限元及边界元解,算例证实有限元格式及迭代方式有效。     

对“论工程系统可靠度最优分布的决策方法”一文的讨论

<正> 文[1]介绍了“工程系统的全局性优化技术的基本思路和解决问题的途径”.文[1]认为:“过去都未能进行工程项目的全局性大系统优化.因此,工程项目总投资在各结构上的分配,以及对     

关于用变分法求平面问题的双三角级数解

文[1]给出过设位移为双三角级数用虚位移原理求解平面问题的两个例题。文[2]指出了[1]的错误,给出了一种正确解答。文[3]也对[1]作了讨论,找到若干种(见其表1、2)能使[1]的解答成立的特例。但[2]的解答带有"l+ ...     

关于“关于极限分析新上、下限定理中权因子的讨论”一文的讨论

文[1]探讨了极限分析法的一些问题,本文对文[1]提出下述商榷意见. 1.文[1]中所建立的新上限定理和新下限定理是错误的.今举例说明:设选取的σ_ij~*和ε_ij~o处处满足条件σ_ij~*ε_ij~o<0,则不论对于什么结构,也不论该结构承受什么样的外载,只要这些外载与某一参数成比例地增加,那么根据文[1],立即可以得出该结构的真实极限载荷值的上限值和下限值均等于零.这就是说,该任意结构不受外载时就会发生流动,显然这结论是有问题的. 2.根据文[2]的论证方法和所得结果,可以改正文[1]的错误.正如文[3]所述,文[4]存在着原则错误,因此,文[1]以文[4]为基础而建立的有关定理就不可能正     

关于土动力学基本方程的一个问题

文献[1]在处理不透水边界时存在问题,设n为不透水边界的法线方向,由文献[1]式(10),我们有     

对薛志雄一文的讨论

文献[1]的结论虽与其它文献相同,但在其论证中存在不少错误和问题.1.对广义坐标的理解是错误的文[1]将速度瞬心 p 的坐标 x_p,y_p 及刚体转角取作广义坐标,文中说:“……其中     

也谈虚功原理的反例

文[1]对文[2]关于虚功原理的一个反例提出了不同看法。我们指出,如果把文[2]的反例中的铅直壁取消,而把一维约束曲线向x<0的区域作奇延拓,使小球约束在曲线 ...