稀土对喷焊层耐磨性的影响机制

通过在镍基自熔合金粉未中添加微量稀土,研究稀土对喷焊层耐磨性的影响规律及其作用机制。实验结果表明:稀土元素的微合金化作用使喷焊层的组织细化,并使硬质相数量、尺寸、形状及分布发生变化,从而提高喷焊层的耐磨性能。     

纳米Y2O3对Ni-WC合金喷焊层组织和耐磨性的影响

通过在含35%WC的Ni基自熔合金粉末中添加微量的纳米Y2O3,研究纳米Y2O3对合金喷焊层组织、硬度和耐磨性影响规律及其作用机制.实验结果表明,添加适量的纳米Y2O3可细化合金喷焊层组织,提高合金喷焊层硬度和耐磨性,改善合金喷焊层和基体的结合状态,并且经一定温度的后续热处理,可进一步提高合金喷焊层硬度和耐磨性.     

La2O3对钛合金表面镍基喷焊涂层组织和性能的影响

采用火焰喷焊技术在钛合金基体上制备了不加La2O3和加4％(质量分数)La2O3两种镍基涂层，分析了它们的显微组织、合金元素的扩散、显微硬度以及耐磨性能。结果表明：La2O3的加人，改善了涂层合金的流动性和显微组织的均匀性，并使涂层与基体的熔合更加明显，结合性能得到进一步提高；虽然一定程度上减弱了基体Ti元素对喷焊层的强化作用，使表层显微硬度略有下降，但磨损失重却较未加La2O3的喷焊涂层下降了20％。     

稀土元素对提高镍基喷焊合金层耐磨性的效果

通过在喷焊合金粉末中添加稀土合金及其化合物的方法，研究稀土对镍基喷焊合金层性能的影响，探讨了稀土在镍基喷焊合金中应用的可能性，试验结果表明稀土能够明显提高喷焊合金层的耐磨性，细化喷焊合金层组织，改善喷焊合金层和基体的结合状态。     

CeO2对M2＋4B激光合金化层显微组织和耐磨性的影响

利用扫描电镜、Ｘ射线能谱仪、显微硬度计和干滑动摩擦磨损试验等，研究了稀土氧化物（ＣｅＯ２）对Ｍ２＋４Ｂ激光合金化层的显微组织和耐磨性的影响。结果表明：加入８％ＣｅＯ２能明显改善Ｍ２＋４Ｂ激光合金化层的显微组织和耐磨性。     

稀土对喷焊层耐蚀性的影响机制

通过在镍基自熔合金粉末中添加微量稀土、研究了稀土对喷焊层耐蚀性的影响规律及其作用机制。实验结果表明：稀土元素的微合金化作用使喷焊试样在腐蚀过程中的表面活性点减少，腐蚀速度下降，从而提高了耐蚀性。     

铈对5CrMnMo热作模具钢组织及耐磨性的影响

研究了添加4种不同含量Ce的5CrMnMo热作模具钢的组织及耐磨性，通过分析组织和磨痕形貌，以及平均磨损率和摩擦系数变化情况，与不添加Ce的5CrMnMo钢进行对比。结果表明：Ce添加量在适当的范围内组织得到显著细化，平均磨损率和摩擦系数有了明显下降，磨痕形貌也比较细而浅，从而使耐磨性得到有效提高。并且当Ce添加量为0．20％（质量分数）时，5CrMnMo钢的表面平均磨损量最少，耐磨性最好，其平均磨损率是不添加Ce的5CrMnMo钢的63．81％。     

稀土对Al2O3陶瓷烧结温度、显微组织和力学性能的影响

研究了Y2O3, La2O3 等稀土氧化物对Al2O3陶瓷烧结温度、力学性能和显微组织的影响. 结果表明, 添加稀土氧化物可以降低Al2O3陶瓷的烧结温度, 改善显微组织, 提高力学性能. 添加复合稀土氧化物(Y2O3+La2O3)后, Al2O3陶瓷的抗弯强度和断裂韧性分别提高1.8倍和2.08倍. 其性能提高的主要原因是稀土氧化物对细晶强化、净化界面、固溶强化、自增韧补强等作用的贡献.     

稀土对Si3N4陶瓷力学性能和显微组织的影响

研究了Y2 O3,La2 O3,Nd2 O3等稀土氧化物对Si3N4 陶瓷力学性能和显微组织的影响。添加稀土氧化物的Si3N4 陶瓷可以获得较好的力学性能。添加复合稀土氧化物 (Y2 O3 La2 O3)后 ,断裂韧性达 7 8MPa·m1 2 ,抗弯强度达 962MPa,其性能提高的主要原因是稀土氧化物改善了材料的显微组织 ,提高了 β Si3N4 晶粒的长径比。     

显微组织对Cu—40Ni-20Cr合金氧化行为的影响

为探讨显微组织变化对三元复相合金氧化行为的影响，采用机械合金化制备了 纳米品三元Cu—40Ni-20Cr合金，并对比研究了该合金与同成分铸态合金在700— 800℃，0．1MPa纯氧气中的氧化行为。结果表明，铸态合金表面没有形成连续的 Cr2O3外氧化膜，但在混合内氧化区则形成了一薄连续网状的Cr2O3层。而纳米晶 Cu—40Ni-20Cr合金表面形成了连续的Cr2O3外氧化膜，品粒细化降低了合金表面形 成Cr2O3膜所需活泼组元Cr的临界浓度。     

Y对Ti-47Al合金显微组织及室温拉伸性能的影响

系统研究了Ti-47Al-xY（0，0．1，0．3，0．5，0．7，1．0％）合金的显微组织及室温拉伸性能。结果发现：Ti-47Al合金的晶粒尺寸和层片厚度均随着Y含量的增加而降低；当Y含量高于0．1％时，晶内弥散分布YAl2化合物的同时，YAl2开始在晶界处偏析，且随着Y含量的增加Y的晶界偏析越严重；力学拉伸表明，带有0．3％．0．5％Y的Ti-47Al合金有较好的拉伸性能。分析得知，富集Y的YAl2化合物的尺寸及分布对Ti-47Al合金的室温拉伸性能影响起着重要的作用。一方面，组织的细化和晶内细小的YAl2相有利于性能的改善，另一方面，在高Y含量的合金中（超过0．5％Y），晶界处大尺寸YAl2相的解理断裂使Ti-47Al合金提前失效，显著恶化Ti-47Al合金的拉伸性能。这两个方面的因素综合影响着Ti-47Al合金的性能。     

CeO2对M80S20激光合金化层抗腐蚀性的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、恒电位仪和Ｘ－Ｙ记录仪等手段，进一步研究了ＣｅＯ２对Ｍ８０Ｓ２０激光合金化层的抗腐蚀性能的影响。结果表明，通过添加ＣｅＯ２可明显改善Ｍ８０Ｓ２０激光合金化层的耐腐蚀性。     

钕对Mg7Zn2Al镁合金显微组织及力学性能的影响

采用光学显微镜、XRD、SEM和万能实验机等手段研究了稀土Nd(0.3%,0.6%,0.9%)对Mg7Zn2Al镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:Mg7Zn2Al镁合金中添加Nd后,显微组织中有针状或棒状的Al2Nd和AlNd等稀土相生成,合金中的共晶组织(α-Mg+Mg32(Al,Zn)49+Mg7Zn3)得到了明显细化;但是α-Mg有粗化趋势,呈现发达的树枝状或胞状,共晶相由粗大连续的网状变为细小的块状或颗粒状分布在树枝晶的一次枝晶臂或二次枝晶臂的间隙。随着Nd含量的增加,合金的抗拉强度和延伸率呈逐渐下降趋势,显微组织的粗化是造成合金拉伸性能降低的主要原因,而硬度没有明显的变化。     

钇和铈对AM50镁合金显微组织和力学性能的影响

为了开发低成本、高强度和耐高温的新型镁合金，研究了微量Y，Ce复合对AM50镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明：Y和Ce复合加入AM50镁合金，能明显细化晶粒，由于显微组织的改善，合金的室温和高温力学性能得到明显提高，当稀土加入量为0．6％Ce-0．3％Y（质量分数）时，合金晶粒细化效果较好，其室温和高温（150℃）力学性能比较理想。     

钇对NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf合金显微组织和力学性能的影响

采用压缩实验研究了在应变速率为 1 94× 10 - 3s- 1 时随着温度的变化不同Y含量对铸造NiAl 2 8Cr 5 5Mo 0 5Hf合金力学性能的影响 ,同时 ,运用扫描电镜 (SEM)及其能谱和X射线衍射 (XRD)方法分析了合金的显微组织。结果表明 ,加入Y后 ,合金的显微组织随Y含量的增加而逐渐得到细化 ,表现为共晶团的数目增多 ,共晶团内的Cr(Mo)纤维层间距减小 ,胞界处的Cr(Mo)棒减小 ;当Y含量达到 0 1% (质量分数 )时 ,在NiAl和Cr(Mo)的相界处形成稀土化合物Ni1 7Y2 和Al3Y ,削弱了界面结合力 ,导致屈服强度和塑性下降。此外 ,压缩实验测得在不同温度下 ,0 0 5 %Y含量的合金的压缩强度和压缩率优于其它Y含量的合金 ,所以适量Y可以改善NiAl 2 8Cr 5 5Mo 0 5Hf从室温到高温的强度和塑性     

添加剂对YAG透明陶瓷显微组织的影响

采用固相反应法制备了YAG透明陶瓷，研究了助剂(正硅酸乙酯，TEOS)对YAG显微组织的作用。如果TEOS的质量分数大于3％，会形成大量的液相，导致晶界存在第二相。如果TEOS的质量分数小于0．05％，气孔会陷入晶粒内部。TEOS的合适含量是0．5％。在1750℃真空烧结5h，得到完全透明的YAG陶瓷，在可见光波长范围透过率为63％，在红外波长范围透过率达到70％。     

铈对Ti-V-Cr-Fe储氢合金显微组织的影响

使用V-Fe合金为原料制备了Ti24.93V31.17Cr37.40Fe6.50Cex固溶体储氢合金, 采用EPMA和XRD对合金显微组织和相结构进行了分析. 结果表明, 不含Ce的Ti24.93V31.17Cr37.40Fe6.50合金由BCC主相和分布于晶界的Ti9.7Fe3.3O3和TiO0.325相组成. 当Ce添加于合金后, 随着合金中Ce含量的增加, Ti9.7Fe3.3O3和TiO0.325相含量明显减少. Ce的添加抑制了富Ti相的析出, 促进了合金元素尤其是Ti的均匀分布. 此外, 随Ce含量增加, 合金BCC主相平均原子半径和晶格常数随之增大, 有利于增大合金的储氢容量.     

钙对Mg-Gd-Nd-Zr-xCa合金组织和力学性能的影响

镁合金的轻量化优势使其有广阔的应用前景,然而普通镁合金低强度限制了它的应用。镁稀土合金拥有良好的力学性能,在Mg-GdNd-Zr合金的基础上,添加不同量的Ca元素,通过光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电子显微镜、透射电子显微镜和拉伸性能测试等方法,对Mg-9Gd-2Nd-x Ca-0.5Zr (x=0,0.5,1.0,1.5(%,质量分数))合金热处理前后的组织和性能的变化进行了探究。结果表明：合金组织由α-Mg,Mg₅Gd相和Mg₄₁Nd₅相组织,添加Ca元素后,组织中形成了Mg₂Ca相。铸态合金经过热处理后,晶界上的第二相大部分溶入基体,时效态组织中析出了大量细小的板条状析出相,使合金的力学性能得到提高。时效态Mg-9Gd-2Nd-1Ca-0.5Zr合金有最高的抗拉强度,达到了256 MPa。     

钇对IMI829钛合金及Ti—14Al—21Nb合金显微组织和性能的影响

采用光学显微镜、扫描电和力学性能测试设备，研究了在ＩＭＩ８２９和Ｔｉ－１４Ａｌ－２１Ｎｂ合金中添加Ｙ，对合金显微组织遥影响。结果表明，在ＩＭＩ８２９和Ｔｉ－１４Ａｌ－２１Ｎｂ合金中添加Ｙ，可以细化这两种合金的组织和晶粒，使ＩＭＩ８２９－０．２Ｙ合金获得良好的室温力学性能和５５０℃蠕变性能，ｗｇｋｑＴｉ－１４Ａｌ－２１Ｎｂ－０．１Ｙ合金的高温力学性能得到改善。     

镱对AZ91D镁合金显微组织和力学性能的影响

在Mg-9Al-1Zn合金的基础上添加不同质量分数的Yb, 制备了4种合金. 通过X射线衍射、金相显微镜、扫描电镜及能谱分析仪等手段分析了Yb的添加对AZ91D显微组织和力学性能的影响. 结果表明: Yb的加入, 显著改变了AZ91D合金的铸态组织, 细化了β-Mg17Al12相, 且β-Mg17Al12脆性相由连续网状分布逐渐变为离散状, 同时晶界上出现了块状的Al11Yb3和点状Al6Mn4Yb化合物. 当Yb含量为1.0%时, 该合金具有最佳的综合力学性能, 抗拉强度达到194 MPa, 比AZ91D提高22%, 伸长率和硬度也随着Yb含量的增加而提高. 研究表明, 重稀土元素Yb在镁合金中显示出与轻稀土更相近的作用效果.