HFC-143a和HFC-236fa饱和蒸气压的实验研究

改进了Burnett法PVTx性质实验台,温度和压力测量的最大不确定度分别为±10 mK和±400 Pa。精确测量了50组HFC-143a的饱和蒸气压实验数据,提出了一个5项的HFC-143a饱和蒸气压方程,适用于161.34 K到临界温度。与文献数据比较表明,改进后的实验台精度令人满意。测量了77组HFC-236fa的饱和蒸气压实验数据,温度范围为253-396 K,压力范围为44-3064 kPa。根据本文实验结果,拟合得到了一个Wagner型饱和蒸气压方程,与文献数据进行了比较,计算得到了HFC-236fa的正常沸点和偏心因子值。     

1,1,2,2-四氟乙烷(R134)的饱和蒸汽压实验研究

在243.168～293.182 K的温度范围内,采用自行设计搭建的高精度可视化相平衡实验系统测量了1,1,2,2四氟乙烷(R134)的饱和蒸气压实验数据,温度和压力的测量不确定度分别小于5 mK和0.5 kPa。用Wagner型方程对实验数据进行了关联,并与文献数据进行了对比,获得了良好的一致性。     

HFC—32的热力学性质

1前言HFC－32和其它HFC类物质的混合物被认为是HCFC－22的最有希望的替代物，因此，需要HFC－32的热物理性质。本文提供了一个适用于整个区域的HFC－32状态方程，结合理想气体比热关系式，给出了HFC－32各种热力性质，如：PVT（压力-比容-温度），内能，Helmholtz函数，Gibbs函数，焓，熵，等容比热，等压比热，声速等的计算式。另外，还给出了单独的饱和蒸气压和饱和液密度关联式。2蒸气压方程与饱和液密度方程至今已有多位学者测量过HFC－32的饱和蒸气压，提供了从180K至临界温度的蒸气压测量数据，根据实验中使用的样品纯度…     

ZnSe:Al发光光谱的研究

本文用热扩散的方法在Zn饱和蒸气压下,把Al掺杂到高纯ZnSe单晶中,通过77K下的光致发光光谱研究了Al杂质的发光行为,讨论了施主一受主对发射强度、自激活中心发射强度随掺杂温度的变化规律以及与Zn饱和蒸气压的关系.本文首次报道了在300℃～900℃温度范围内进行Al掺杂的ZnSe的发光规律.     

外压对饱和蒸气压的影响

讨论了外压对液体饱和蒸气压的影响,并利用毛细现象中力学平衡条件和等温气压公式对此作了推导.     

蒸气压对激光辐照靶材烧蚀速率的影响

研究了强激光辐照碳/碳复合材料靶材引起的烧蚀现象及蒸气压对烧蚀速率的影响。基于傅里叶定律,建立了强激光辐照靶材的热传导模型,模拟了忽略蒸气压影响时烧蚀速率随功率的变化;通过Mott-smith近似方法描述了Knudsen层间断区域,分析了间断两侧表面粒子状态参数;结合质量连续方程和蒸气压与温度关系方程,并由气体状态方程描述蒸气流状态,对蒸气压条件下激光烧蚀碳/碳复合材料靶材的速率随功率变化的关系进行了数值模拟。结果表明,在高能激光对靶材的烧蚀过程中,蒸气压力变化会导致靶材的饱和蒸气温度发生变化,进而影响烧蚀速率且使其随功率呈非线性变化,与忽略蒸气压作用时的线性变化规律相差较大,从理论上解释了忽略蒸气压导致的实验数据与理论结果的差异。     

球共鸣声学法气体音速的测量原理及实验系统研究

本文阐述了通过音频信号共振频率测量气体音速的原理。同时还分析了实际的球共鸣器的结构对共振频率的影响并给予了相应的修正。据此设计和制作了一套高精度的球共鸣器和低频音频信号测量装置,建立了一套球共鸣声学法测量气体音速的实验系统。本文实验中研究温度、压力、气体音速测量的不准确度分别为±14mK、±2.0kPa和±0.0037％。通过对制冷剂R22饱和蒸气压和氩气低压下音速的测量验证了本实验系统的稳定性和精确性。     

低温下氦-3/氦-4液态混合物相平衡关系

在总结3He-4He混合溶液的相图研究并整理实验数据的基础上,确定了三临界点参数的精确值xt=0.674和Tt=0.867,提出了混合物超流相转变曲线和相分离曲线方程。结合实验数据对方程进行的精度分析表明,除个别实验点外,计算值与实验值百分比误差不超过2%,均在实验测量不确定度以内。通过发展得到的高精度方程绘制了可完整描述饱和蒸气压下3He-4He混合溶液的全局相图。     

高精度流体热物性实验系统及测试

高精度的流体热物性实验研究是新工质工程应用的必要基础,也是获取部分基础物理常量的重要途径(如声速法测量玻尔兹曼常数k、通用气体常数R).本文建立了高精度的流体热物性实验系统,包括温度测量和恒温系统、压力测量及真空配气系统,实现了实验系统的自动控制与数据采集.可用温度范围-40～180℃,不确定度为±5 mK;压力范围0～10 MPa,不确定度为±50 Pa(0～130 kPa),±100 Pa(130～3000 kPa),±0.01%(3～10 MPa).进行了HFC-227ea的饱和蒸气压验证性实验,结果表明本系统运行稳定,具有较高测量精度.     

一个新的对比饱和蒸气压方程

一、前言 目前,大多数饱和蒸气压方程都是在克拉贝隆-克劳修斯方程的基础上,假定△H_v和△Z_v随温度呈一定的变化关系并加以修正再进行积分得出的,例如Riedel方程、Miller方程、Thek-Stiel方程、Gomez Nieto-Thodos方程和徐忠方程等。本文在总结前人工作的基础上,从统计力学的角度,对分子结构及分子间作用力进行适当简化,先用分析的方法导出饱和压力随温度变化关系的基本函数形式,再用最小二乘回归的方法拟合出一套系数,从而得到纯流体从三相点到临界点的饱和蒸气压方程。     

振动管密度计研制及二甲醚液相密度实验研究

本文研制了一套高精度的金属振动管密度计,测量不确定度小于土0．5 kg／m3。用新研制的密度计,对233．15-323．15 K温度区间内的二甲醚饱和液相密度进行了实验研究,实验结果最大相对扩展不确定度为0．34％(包含因子k=2)。利用本文实验数据和文献数据拟合了一个新的二甲醚饱和密度方程,新方程和实验数据的平均和最大相对偏差分别为0．13％和0．37％,可以满足工程实际应用。     

微柱预富集ICP-AES测定高纯银中铝、铜、铬、镍和锰

提出了以纳米TiO2作为富集材料填充自制的微柱,同时分离富集高纯银中的多种杂质离子Cu、Cr、Mn、Ni、Al的方法,结合电感耦合等离子体-原子发射光谱法(ICP-AES)测定.本文主要考察了影响富集和洗脱的主要因素,确定了纳米TiO2富集、解脱金属离子的最佳实验条件.并应用于标准样品和实际样品-高纯银中杂质含量的测定,取得了很好的效果.     

利用光镊探究SVOC/无机盐/水体系的吸湿与挥发性

确定低挥发性有机化合物的饱和蒸气压对于探究它们在气相中的分配有着重要的意义。该研究展示了一种利用单光束光镊捕获液滴测量SVOC饱和蒸气压的新方法。利用光镊系统捕获半径在3~7μm范围的液滴,并根据麦克斯韦气相传质公式,将悬浮颗粒的半径和由折射率转化的浓度推导出不同RH对应的平衡分压,进而获得SVOC的饱和蒸气压。     

铜蒸气激光增益的研究

本文采用振荡-放大装置测量了铜蒸气激光5106谱线的增益和饱和能量密度,它们分别为0.2cm~(-1)和22.3μJcm~(-2).并对实验结果进行了讨论.     

饱和蒸气压与液面形状的关系

指出了某些教材中关于饱和蒸气压与液面形状关系的微观解释的缺陷，并从能量的观点解释了饱和蒸气压与液面形状的关系。     

人工影响降水的物理原理

我国旱涝灾害频繁,每年经济损失巨大,年年又防汛又抗旱,因此人工影响降水意义重大,本文结合物理教学,阐述人工影响降水的物理原理． 一、云的形成 云是漂浮在空中的小水滴、冰晶或者它们的混合物．由于大气压强随高度增加而降低,因此当地面暖湿空气上升时会发生绝热膨胀而冷却．又由于液体饱和蒸气压随温度的降低而降低,某温度下空气相对湿度等于空气中实际水蒸气分压强与该温度下饱和蒸气压的百分比,因此暖湿空气上升、绝热膨胀而冷却后相对湿度增加．另外,饱和蒸气压的大小还与液面形状有关,凸液面上方饱和蒸气压比平液面时大,…     

ICF平面冷冻靶制备中充气速率效应

基于自主研制的平面冷冻靶打靶系统及微管注入法充气/冷冻技术,探讨了不同充气速率对平面冷冻靶制备的影响。研究表明：随着充气速率的减小,靶盒内氢气压强的变化速率越小,液化过程越明显,并且持续的时间越长;充气速率越小,越能准确测量液氢在该温度下的饱和蒸气压。同时,确定了最佳充气速率,建立了利用饱和蒸气压标定液氢温度的方法。研制的平面冷冻靶已经成功提供ICF物理实验。     

酸分解-硫氰酸盐分光光度法测定稀土镁中间合金中的钨

采用硫-磷混酸分解、硫氰酸盐显色分光光度法测定了电解稀土镁中间合金中的杂质钨。本方法改变了常规的碱熔方式,以硫-磷混酸分解合金样品使其中的杂质钨与磷酸形成络合物,再经NaOH溶液转化为钨酸钠,同时将大部分稀土和镁基体沉淀分离,最后通过硫氰酸盐显色后测定钨。采用所确定的方法测定了钆-镁中间合金样品,RSD为2.5%;标准回收实验测得回收率为102%—104%。     

水蒸气在竖直微细管外凝结传热特性研究

针对不同压力和不同流速下的饱和水蒸气在竖直微细圆管(内外径分别为0.571 mm和0.793 mm)外的凝结传热特性分别进行了实验研究,分析了蒸气压力和蒸气流速对凝结传热特性的影响。实验结果表明,凝结传热表面传热系数随着蒸气流速的增加而增加,在较高的蒸气压力下增加的更明显,且大于相同实验条件下的Nusselt理论分析解。在蒸气流速为2 m·s~(-1)时,凝结传热系数随压力的变化不大;在4 m·s~(-1)和6 m·s~(-1)时,随着蒸气压力的升高,凝结表面传热系数明显增大。     

HFC-134a饱和蒸气压的研究——试验与方程

HFC-134a被认为是取代CFC-12的较为理想的替代工质。国外近两年公开发表的HFC-134a的饱和蒸气压数据,主要包括Wilson et al.,Piao et al.,Kubota,Weber等发表的四组数据,这四组数据的温度范围、精度等各不相同。他们同时发表的蒸气压方程是在各自数据的基础上拟合而成,精度和适用范围也不一样,其概况见表1。