90°束转动环形非稳腔模场数值分析

用矩阵方法导出了ＵＲ９０（ｕｎｓｔａｂｌｅｒｉｎｇｒｅｓｏｎａｔｏｒｗｉｔｈ９００１６７ｂｅａｍｒｏｔａｔｉｏｎ）环形非稳腔的衍射积分方程，获得了腔的等价菲涅耳数Ｎｅｑ的关系公式，分析了反向模的抑制方法并给出反向模抑制镜的曲率半径，通过数值计算的方法阐明了腔模本征值与放大因子Ｍ的变化关系，当腔的放大因子Ｍ＝１．２时，得到了腔的模场分布曲线。     

UR90环形非稳腔输出模式特性的数值分析

将ＵＲ９０环形非稳腔引入氧碘化学激光器，对其输出模式进行了数值模拟计算，模拟包括了化学动力学，介质横向流动和物理光学等因素，得到与放大率Ｍ和光轴离截取镜距离ａ等参数相关的近场光强，位相及远场光强分布曲线。     

束转动90°非稳腔设计方法

采用束转动９０°非稳腔（ＵＫ９０）将是获取低增益高功率激光器良好光束质量的极有效方法。用矩阵法对理想准直的ＵＫ９０作了模型分析计算，为其基本参数的设计提供了方法。     

环形腔自锁模渗钛蓝宝石激光器

实现了环形腔掺钛蓝宝石激光器的自锁模运转，在双向同时锁模时获得宽为３６ｆｓ的我没模脉冲，在单向锁模时得到脉宽为３２ｆｓ的锁模脉冲，并对激光器的运转特性进行了分析。     

高能超音速氧碘化学激光光束质量的测量

概述了在千瓦级ＵＲ－９０腔的氧碘化学激光实验装置上进行的光束质量测量的实验，测试结果表明。     

稳定和非稳定激光谐振腔中的自再现模讨论

本文通过菲涅耳-基尔霍夫衍射积分方法,推导了一般稳定和非稳定球面镜谐振腔中自再现模的解析表达式,揭示了从稳定腔变为非稳腔过程中自再现模的变化规律.进一步地,本文在几何光学近似条件下得到了非稳腔的自再现模,通过与衍射积分结果对比,发现基于几何光学近似得到的非稳腔最低阶偶对称模(即基模)和最低阶奇对称模的空间分布与衍射积分结果一致.而对于更高阶的自再现模,当非稳腔接近稳定腔时,几何光学近似得到的自再现模空间分布和衍射积分结果之间存在较大差异.本文的结果可以作为激光原理教学内容的重要补充.     

环状输出UR90束旋转非稳腔的实验研究

 提出一种适合于高功率超音速横流氧碘化学激光器的环状输出的UR90束转非稳腔,采用FFT 方法模拟了具有非均匀分布的小信号增益时最低阶模的光场强度分布。利用大口径铜蒸汽激光器, 通过实验研究了在放大倍率为1.21和1.13的情况下,环状输出UR90腔正向模与反向模的基本特性, 得到较好的实验结果。     

不同皮秒非稳腔中的KTP晶体的腔内倍频效应

以ＫＴＰ晶体作为Ｎｄ：ＹＡＰ锁激光器的内腔倍频元件,在带非共振环（ＡＲＲ）的对撞脉冲锁模（ＣＰＭ）非稳腔虚共焦非稳腔中实现高效倍频转换,其倍频能量转换效率 ５３．４％和６０．２％,测定了两种腔型的基波脉宽分别为８ｐｓ和１８ｐｓ,二次谐波输出的最大能量起伏分别为１０．６％和１２．５％。理论分析了两种没腔型及其实验结果的特点。     

环形腔自锁模掺钛蓝宝石激光器

实现了环形腔掺钛蓝宝石激光器的自锁模运转。在双向同时锁模时获得脉宽为３６ｆｓ的锁模脉冲；在单向锁模时得到脉宽为３２ｆｓ的锁模脉冲。并对激光器的运转特性进行了分析。     

采用腔内设置限孔光阑抑制倒向波的理论分析

 氧碘化学激光器通常采用的环形腔存在着倒向波，它对正向波的输出功率以及光束质量不利，因此必须进行抑制。以对称环形共焦非稳腔为例，介绍了在腔内放置限孔光阑，通过改变倒向波与正向波经过增益介质部分的模体积比，从而抑制倒向波的方法。计算结果表明，这种方法对于负支腔倒向波的抑制效果要远远好于正支腔。     

有横向分布为TEM10模的信号注入的环形腔激光器的双稳性

本文假设注入环形腔激光器的信号的横向场分布为TEM_(10)模.利用平均场近似方法得到了单横模共振时的定态方程,并进行了线性稳定性分析.结果表明,对优质腔来说,与Lugiato等讨论的注入信号为平面波光束及高斯光束(TEM_(00)模)的情况不同,注入光场横向分布具有TEM_(10)模的横式时,环形激光器的输出呈现双稳性.     

光学非稳腔的新进展

介绍了几种能替代常规共焦非稳腔的大模体积非稳腔,分析了这类新型非稳腔在提高高功率激光器光束质量方面的技术途径和方法,并评述了其有价值的应用前景。     

激光二极管抽运非平面单向行波环形腔单频固体激光器的设计

激光二极管抽运的单块非平面环形腔固体激光器具有结构稳固、效率高等优点 ,在一定的纵向磁场作用下 ,可形成单向行波振荡 ,纵向抽运时就可得到较高功率的单频输出 ,有广泛的应用前景。文中在详细讨论了非平面单向行波环形腔形成单频的原理基础上 ,研究了国际上流行的“三角形”单块非平面环形腔 ,并用此种腔型得到 2 70 m W的基横模单纵模 1.0 6μm激光 ;同时提出了所设计的非平面环形腔“梯形环形腔”和“角锥棱镜式环形腔”。由于它们工作原理相近 ,统称它们为“泛三角形非平面单向行波环形腔”。     

高功率TEA CO_2激光器非稳腔实验研究

为了提高光束质量、压缩光束发散角,利用现有高功率稳定腔TEA CO2激光器进行了非稳谐振腔的技术改造及激光输出试验,非稳谐振腔采用正分支虚共焦型非稳腔方案。为充分研究谐振腔结构参数及激光振荡模体积对输出能量和光束发散角的影响,共设计加工了包含4种放大率、5种模体积的20组非稳腔腔镜组合。在其它参数都相同的试验条件下,进行了非稳腔镜的单脉冲输出对比试验,得到的最大输出能量为14 J,是原平凹稳定腔的70%,而光束发散角只是原平凹稳定腔的1/4。     

高斯反射率输出镜改善光束质量的实验研究

非稳腔能产生大体积基模,具有好的空间选模特性,但在固体调Q激光器中,由于孔径光阑和热畸变的影响,非稳腔输出的横模并不光滑.使用高斯反射率耦合输出镜可较好地改善其输出光束质量,设计了平-凸非稳腔,使用Nd:YAG,电光调Q固体激光器进行实验,获得了较为平滑的远场光强分布,实验结果表明高斯反射率输出镜可较好地改善固体激光器中非稳腔输出光束质量.     

激光二级管抽运非平面向行波环形腔单频固体激光器的设计

激光二极管抽运的单块非平面环形腔固体激光器具有结构稳固、效率高等优点,在一定的纵向磁场作用下,可形成单向行波振荡,纵向抽运时就可得到较高功率的单频输出,有广泛的应用前主。文中在详细讨论了非平面单向行波环形腔形成单频的原理基础上,研究了国际上流行的“三角形”单块非平面环形腔,并用此种腔型得到270mW的基横模单纵模1.06um激光;同时提出了所设计的非平面环形腔－－“梯形环形腔”和“角锥棱镜式环形腔”。由于它们工作原理相近,统称它们为“泛三角形非平面单向行波环形腔”。     

固体激光器的稳模式热稳条件分析

对传统的稳模式热稳条件进行了推广，使之也可适用于非球面驻波稳定腔的其它谐振腔，如环形腔等；引入了稳模式弱热稳条件的概念，进而提出了一种折衷的优化设计方法——使谐振腔同时满足稳功率热稳条件和稳模式弱热稳条件，从而使得激光器的输出既稳功率又具有一定的模式热稳定性，如发散角的热稳定性；此外，还给出了球面驻波稳定腔、球面环形稳定腔的稳模式强、弱热稳条件的解析解     

固体激光器的稳模式势稳条件分析

对传统的稳模式热条件进行了推广，使之也可适用于非球面驻波稳定腔的其它谐振腔，如环形腔等；引入了稳模式弱势稳条件的概念，进而提出了一种折囊的优化市尺－振腔同时满足稳功率热稳条件和稳模式弱热稳条件，从而使和是激光器的输出既稳功率又具有一定的模式热稳定性，如发散角的热稳定性；此外，还给出了球面驻波稳定腔、球面环形稳定腔的稳模式强、弱热稳条件的解析解。     

准分子激光虚共焦非稳腔稳态理论研究

在Ｒｉｇｒｏｄ理论基础上建立准分子激光非稳腔稳态理论模型，通过测量不同泵浦条件下七种输出耦合的平行平面腔的输出光强，给出小信号增益系数ｇ＿０，非饱和吸收α以及饱和参量Ｉ＿ｓ，由此通过非稳腔稳态理论推算出不同放大率Ｍ的虚共焦非稳腔的输出光强Ｉ＿（ｏｕｔ），与实验结果基本吻合。     

非稳腔模式计算中Colins公式适用性的分析

Ｃｏｌｉｎｓ公式将几何光学和波动光学联系在一起，能以简单的形式描述相干光在复杂光学系统中的传输，但忽略了光学系统中一些光学元件的衍射损耗。当Ｃｏｌｉｎｓ公式用于激光谐振腔的本征模式计算时，其适用程度与被忽略腔镜的有效菲涅尔数有关。本文用数值方法求解了两组谐振腔本征积分方程，一组应用Ｃｏｌｉｎｓ公司推导，另一组用菲涅尔－惠更斯衍射积分推导，结果表明：对稳定腔Ｃｏｌｉｎｓ公式基本适用；对非稳腔，当被忽略腔镜的有效菲涅尔数＞１时，原则上可以用，当被忽略腔镜的有效菲涅尔数＜１时不适用；对有源非稳腔基本适用。