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1.
人造多晶冰抗压强度实验研究 总被引:1,自引:1,他引:1
对实验室制作的平均粒径为4mm的宏观各向同性粒状多晶冰,在冰温分别为-0.5、-2、-5和-10℃及应变率分别为4.2×10-4、5.5×10-5、5.5×10-6及3.5×10-7s-1下进行了单轴抗压强度实验。结果表明,极限抗压强度与负温和应变率的对数均呈正比例关系;在较高应变率下(4.2×10-4s-1),在-5℃时,出现韧脆性转折点。 相似文献
2.
四种陶瓷材料与SUS304不锈钢的高温摩擦学特性研究 总被引:3,自引:0,他引:3
为了探索陶瓷与金属组合作为高温润滑材料的可能性,利用端面摩擦磨损试验机测定了4种陶瓷SiC、Si3N4、Al2O3和ZrO2与SUS304不锈钢在室温至500℃下的摩擦学性能.摩擦试验结果表明,SiC、Si3N4和Al2O3在低于200℃时的摩擦系数稳定且都低于0.2,但在200℃以上时的摩擦性能却都不稳定,摩擦系数在0.2-0.4之间;ZrO2在200℃以下时的摩擦性能不稳定,而在200℃以上时的摩擦系数低于6.2且较稳定。磨损试验结果表明,在4种陶瓷中ZrO2的磨损率最低[-2.60×10-9mm3/(N·m)],SiC和Si3N4的磨损率居中[分别为1.80×10-6mm3/(N·m)和4.40×10-6mm3/(N·m)],Al2O3的磨损率最高[3.64×10-5mm3/(N·m)];分别与这4种陶瓷对磨的不锈钢的磨损率都高[1.40×10-5-4.52×10-5mm3/(N·m)]. 相似文献
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本文应用散斑干涉技术在四组含纤量分别为0,0.5%,1%,1.5%的钢纤混凝土三点弯曲裂纹试件的裂纹尖端位移场进行了测试,并换算为应变场。对钢纤混凝土开裂的基理进行了探讨;验证了最大位应变准则;并测定断裂韧度Jic. 相似文献
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用等离子体源离子渗氮,即低能(1-3keV)、超大剂量(10^19-10^20ions/cm^2量级)N^+注入-同步扩散改性技术,在280℃和380℃下处理1cR9Ti奥氏全不锈钢,获得了最大深度分别为1.6μm和10.6μm,固溶N的最高原子浓度均约为25%的N过饱和面心立方相(γN)改性层。销-盘磨损试验表明:在2m/s和较宽负荷范围(等效正应力0.2-2.8MPa)条件下,高硬主(HK0. 相似文献
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几种钢的腐蚀冲蚀磨损行为与机理研究 总被引:10,自引:5,他引:10
在相同试验条件下研究了16Mn,27SiMn和1Cr18Ni9不锈钢在浆体(pH值在1~12的范围,固体粒子是粒径220~400μm的石英砂)冲蚀作用下的腐蚀冲蚀磨损行为,分析了pH值和冲击速度等对钢腐蚀冲蚀磨损的影响,以及腐蚀与冲蚀之间的交互作用机理,建立了钢的腐蚀冲蚀磨损率与pH值及冲击速度之间的三维关系图.研究发现:冲击速度对1Cr18Ni9不锈钢腐蚀冲蚀磨损的影响可用指数关系表示,但对其它2种钢,冲击速度的影响不能用简单的数学关系表示;钢的腐蚀冲蚀磨损率随pH值降低而增加,pH值越低和/或钢的耐腐蚀性越差,腐蚀与冲蚀的交互作用越大,钢的腐蚀冲蚀磨损越严重.耐腐蚀性较好的钢(如1Cr18Ni9不锈钢)的腐蚀冲蚀磨损机理主要为冲蚀磨损;耐腐蚀性比较差的钢(如16Mn钢)除冲蚀磨损外,腐蚀及其与冲蚀磨损的交互作用也都是重要的磨损机理,特别在pH值比较低时更是如此 相似文献
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大型玻璃钢渔船帽型骨架剖面参数的力学分析 总被引:1,自引:0,他引:1
本文对大型玻璃渔船帽型架剖面参数,进行了在不受力情况下正交各向异性玻璃钢薄板稳定的力学分析,建立架受力分析-受压区的矩形薄板压缩稳定和腹板的矩形薄板剪切稳定两种力学模型,解得这两种力学模型,在两种材料(1:1玻璃钢和4:1玻璃铡)与两种边界件(四边简支和四边固支)组合的四种条件下,骨架剖面参数的b/t1和h/t的取值范围,它们依次为10.0~26.2和28.7~44.2。文中分析结果为帽型骨架剖面 相似文献
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输沙量(率)水平分布的非均一性 总被引:13,自引:0,他引:13
实验表明:输沙率沿风洞实验段横截面的水平分布具有明显的非均一性。其正负距平变幅可达平均值的45-60%。输沙率与有效起沙风成正比关系,其实验式为q=8.95×10(-1)(VL-Vt)(1.9)(g/cm·min),Vt=5.0m/s。与Bagnold,RA理论公式q=8.70×10(-2)(V-Vt)3相比(Vt=4.0m/s),前者计算结果更接近室内外实测值。 相似文献
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射弹倾斜撞击带盖板炸药引发爆轰的条件 总被引:10,自引:0,他引:10
用二级轻气炮发射圆柱形、球形钢射弹以不同的角度撞击带不同厚度钢盖板的 TNT/RDX(40/60)炸药,得到了不同条件下引发炸药爆轰的阈值射弹速度。可以用vd~ (1/2)=(1 +k)[A+Bh/(dcos)]描述临界引爆条件。对于带钢盖板的TNT/RDX(40/60)炸药,A= 3.33.B=5.34;圆柱形平头射弹撞击,k/75,球形射弹撞击,k0.5+0.2(1/cos-1)。由 此,本研究将Jacobs 引爆判据推广到了斜碰撞条件。 相似文献
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SHPB装置应用于测量高温动态力学性能的研究 总被引:9,自引:3,他引:9
SHPB(分离式Hopkinson压杆)装置由于具有结构简单、操作方便等优点,为人们普遍采用;但作测量材料的动态高温力学性能方面还存在诸多不便之处。本文研究了附有恒温加热炉的SHPB装置,利用一维应力波传播理论和传热学原理,修正了温度梯度场对波形测量的影响,从而使SHPB装置用于高温动态力学测量更为准确可靠;并实际测量了30CrMnSiA钢从室温到高温(600℃)的动态(1.5~4.0×103s-1)应力应变曲线。 相似文献
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应用激光散射方法和透射消光方法,对戊醇在250K、1.0bar状态附近同质核化凝结过程中微滴浓度和尺度进行了测算,并根据脉冲成核时间长短确定了戊醇同质核化率大小。实验结果表明:戊醇在携带气体—氦气中,在250K、1.0bar附近的同质核化率范围为1.603×1015~6.645×1015m-3s-1,相应的饱和比范围为13.04~20.76。 相似文献
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用能量法求细长压杆临界荷载薛福林(哈尔滨工业大学,哈尔滨150001)文[1]第2.9节在对图1压杆用能量法求临界荷载近似解时,得出两个变形能△U的算式:并有如下两个论述:Ⅰ.如果我们是以真实的挠度曲线进行计算,则(1)与(2)两式都是精确的,但当我... 相似文献
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中小柔度钢压杆稳定性设计的通用公式 总被引:1,自引:0,他引:1
中小柔度钢压杆稳定性设计的通用公式赵显慧,赵加祯(山西省吕梁煤炭工业学校,汾阳032200)文[1]提出了考虑稳定性的压杆截面直接设计方法,但对型钢压杆设计计算失效.本文提出的通用公式则较完美地解决了这类问题,和文[2]提出的大柔度钢压杆稳定性设计通... 相似文献
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用等离子体源离子渗氮,即低能(1~3keV)、超大剂量(1019~1020ions/cm2量级)N+注入-同步扩散改性技术,在280℃和380℃下处理1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢,获得了最大深度分别为1.6μm和10.6μm,固溶N的最高原子浓度均约为25%的N过饱和面心立方相(γN)改性层.销-盘磨损试验表明:在2m/s和较宽负荷范围(等效正应力0.2~2.8MPa)条件下,高硬度(HK0.1N2200)的γN相改性层具有较高的承载能力和较长的耐磨寿命.高度过饱和N在母相奥氏体中的固溶强化作用,是使等离子体源离子渗氮奥氏体不锈钢耐磨性提高的主要原因. 相似文献
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用能量法求细长压杆临界荷载薛福林(哈尔滨工业大学,哈尔滨150001)文[1]第2.9节在对图1压杆用能量法求临界荷载近似解时,得出两个变形能△U的算式:并有如下两个论述:Ⅰ.如果我们是以真实的挠度曲线进行计算,则(1)与(2)两式都是精确的,但当我... 相似文献