铰支柱的弹－塑性流－固砰击屈曲实验研究

对流－固砰击作用下两端铰支柱的弹－塑性动力屈曲进行了实验研究。通过分析铰支柱的弹－塑性响应规律，定义了柱的动力屈曲准则和动力塑性准则，井给出了相应的临界冲量值。同时，分析了不同长细比对铰支柱的弹－塑性动力屈曲性能的影响，考察了流－固砰击柱的与高速冲击和低速冲击所不同的动力屈曲特征。     

流—固砰击铰支柱的弹—塑性动力屈后分析

用试验分析方法探讨了两端铰支柱在轴向流－固砰击作用下的弹－塑性动力屈后行为。由流－固砰击柱的弹－塑性屈后响应规律考察了这类中速冲击屈曲所不同于高速与低速冲击屈曲的屈后特征，通过对铰支柱塑性失效现象的分析定义了动力塑性失效准则，并给出了相应的塑性失效临界冲量。同时考察了不同加载历史对铰支柱动力屈后性能的影响。     

铰支柱的弹—塑性流—固砰击屈曲实验研究

对流－固砰击作用下两端铰支柱的弹－塑性动力屈曲了实验研究，通过分析铰支柱的弹－塑性响应规律，定义了柱的动力屈曲准则和动力塑性准则，并给出了相应的临界冲量值。同时，分析了不同长细比对铰支柱的弹－塑性动力屈曲性能的影响，考察了流－固砰击柱的与高速冲击和低速冲击所不同的动力屈曲特征。     

动边界条件下平底结构砰击水面的水动力分析

采用VOF和动网格方法,考虑开放或限制水域边界条件的约束因素,利用计算流体动力学(CFD)方法研究平底结构砰击开放或限制水域的水面所引起的三维水动力现象,分析了由数值模拟得到的平底结构动边界条件下的多压力峰值现象及其产生机理.数值模拟与实验室模型试验结果的比较表明,采用所提出的数值方法可以得到符合实际的水动力分析结果,文中方法可有效模拟平底结构砰击压力作用于考虑自由表面效应的开放或限制水域时所激发的水面波动和水下压力场变化.     

矩形薄板的塑性动力屈曲研究

基于刚塑性理论分析了轴向砰击载荷作用下矩形薄板的塑性动力屈曲问题.在理论分析中,采用米塞斯屈服条件及其相关的流动准则,并且假定材料服从刚性一线性强化规律,推导了问题的控制方程,然后,对控制方程进行了求解.在此基础上,给出了矩形薄板发生塑性动力屈曲的必要条件,确定了矩形薄板塑性动力屈曲的临界半波长和临界冲击值.     

粘弹－粘塑性软基排水预压的三维有限元分析

将椭圆－抛物线双屈服面模型与修正的Ｋｏｒｍａｎｕｒａ－Ｈｕａｎｇ模型结合起来，提出一种粘弹－粘塑性本构模型；通过室内三轴试验测定其参数，再用于排水预压软基的三维有限元分析。计算结果与工地实测结果吻合，证明所提本构模型和分析方法是合理的和有效的。     

工作水深对浮式平台波浪砰击影响的敏感性分析

运用风洞和水池试验结果修正后的数值模型,同时考虑平台承受的风、浪、流环境载荷,及全尺度锚泊系统,以一典型半潜式平台为例,利用ANSYS-AQWA软件对半潜式平台波浪砰击次数和砰击载荷进行了非线性数值分析.在300、400和500m工作水深,45°、90°和180°3个载荷方向上建立9个工况,以及每个工况下的10个子工况,利用挪威船级社规范,研究了工作水深对平台的波浪砰击次数和砰击载荷影响的敏感性.针对各工况中的10个子工况结果,以90%的Gumble分布值作为最终的平台气隙的结果.通过数值模拟研究表明:相同的环境载荷、锚链类型和预紧力的情况下,平台的工作水深对平台气隙和波浪砰击的影响非常敏感.因此,在平台设计过程中应充分考虑工作水深对平台气隙和波浪砰击的影响.     

煤柱塑性区的弹粘塑性理论分析

为评价煤柱的长期强度和长期稳定性,以弹粘塑性理论和统一强度理论为基础,结合煤柱应变软化的概念,对煤柱塑性区进行了专门探讨,得到了煤柱弹性区和粘塑性区的应力分布、位移分布以及粘塑性区宽度的理论公式。分析了界面摩擦角、煤柱抗压强度、煤柱高度、覆岩压力、屈服准则的选取等因素对粘塑性区的影响。部分实验结果得到了理论解释。此外还探讨了开采时所需留设的合理煤柱尺寸,并给出了开采时应注意的几个问题。     

三杆桁架的弹粘塑性分析

对图1所示三杆桁架承受载荷P=P_0H(t)的弹粘塑性平衡问题进行了分析,结果表明桁架的变形可分为弹性变形、约束粘塑性变形、约束-自由粘塑性变形、自由粘塑性变形等四个阶段.     

砰击载荷作用下板结构动力学响应的参数分析

对板结构在砰击这一瞬态载荷作用下的动力响应进行参数分析,在进行动力响应计算时,考虑材料的弹塑性,分析的参数有：压力峰值、附加质量、结构刚度、载荷作用时间和连续砰击次数,通过有限元方法进行分析,为船舶设计提供有用的建议。     

外压作用下圆柱壳的塑性初始后屈曲

本文基于塑性流动理论,利用 Hutchinson 的塑性初始后屈曲方法,研究了无缺陷圆柱壳在均匀外压作用下的弹塑性后屈曲性态.壳体材料为任意幂次强化模型.计算结果表明,对于直径厚度比 D/t<40的一类壳体,必须要考虑塑性变形,而且由此表现出来的后屈曲性态和弹性情况完全不同,它存在有压力极限值,对几何缺陷的敏感比较显著.     

受压薄板后屈曲性态的试验研究

本文对长宽比β=2的受压矩形板在简支、固支边界条件下的初始屈曲和后屈曲性态作了系统的试验研究和分析.试验中应用了光栅云纹法,显示整个板的挠曲位移场,在初始屈曲和后屈曲过程中的波形变化,并观察到了简支板的二次屈曲现象.     

波浪载荷与砰击载荷联合作用下SWATH船结构动态响应

针对SWATH船特点,基于平板砰击理论,考虑砰击载荷的时变特性和空间分布不均匀性,提出了随时间和空间变化的砰击载荷公式;采用实时直接加载技术模拟波浪载荷与砰击载荷的联合作用,对某SWATH船在波浪载荷与砰击载荷联合作用下振动响应特性进行了整船数值仿真研究,讨论了砰击对结构总强度的影响. 研究发现：对于SWATH船,波浪载荷与砰击载荷联合作用有其特殊的结构响应模式. 联合作用的整体效应并不是单体船那种沿纵向的两节点弯曲振动,而是连接桥结构的横向弯曲振动;联合载荷作用对湿甲板边缘和支柱外板与横框架连接处的强度威胁较大;砰击对船体振动响应影响重大,从而影响结构总强度和总变形.     

圆柱壳在轴压冲击载荷下的非对称屈曲分析

研究了轴向时变冲击载荷作用下的圆柱壳非轴对称弹塑性动力屈曲问题．采用Ｋａｒｍａｎ－Ｄｏｎｎｅｌ运动方程,本构关系采用增量理论,借助增量数值计算方法求解运动方程．计算表明：初始屈曲发生时,圆柱壳的变形模态呈轴对称性形式,而屈曲发生到一定程度时,圆柱壳就会发生非对称性的变形,而且变形相当明显．     

对称正交铺层剪切圆柱壳在外压作用下的屈曲和后屈曲

给出了对称正交铺层剪切圆柱壳广义大挠度Ｄｏｎｎｅｌ方程．采用位移型摄动技术构造出计及横向剪切圆柱壳的屈曲和后屈曲渐近级数解,运用奇异摄动技术研究了圆柱壳两端部狭窄区内的边界层效应,并构造了与边界条件匹配的边界层一致有效渐近解．应用获得的当前解计算了在侧向外压作用下三层正交铺设圆柱壳的屈曲载荷并与实验值作了比较,两者十分接近．讨论了Ｂａｔｄｏｒｆ数和初始几何缺陷对圆柱壳屈曲与后屈曲性态的影响．给出的载荷－挠度关系式表明,对称正交铺层剪切圆柱壳的初始后屈曲具有弱稳定分支点．     

面内压缩载荷和横向载荷联合作用下环板的后屈曲数值分析

研究了在面内压缩载荷和横向载荷联合作用下弱性环形薄板的后屈曲问题。利用对边界条件的初始扰动及差分法直接求解非线性大挠度微分方程组，得到环板的后屈曲平衡路径。同时还给出轴缶距离缩短量与载荷的关系曲线。     

理想刚塑性圆柱壳在轴向冲击作用下的动态非轴对称屈曲

采用包含轴向坐标ｘ和环向坐标θ的屈曲模态,通过最估模态的分析得到了理想刚塑性圆柱壳在轴向冲击载荷作用下,发生轴对称的及多种非轴对称屈曲模态时的临界速度,并进一步了临界速度与径厚比的关系。     

轴向动载荷下弹性直杆Liapunov稳定性的一个充分条件

由等温过程的功率原理并利用分离变量法导出了直杆在轴向动载荷Ｐ（ｔ）作用下弹性动态屈曲模态的时间放大函数Ｔ（ｔ）的常微分方程Ｔ＋［λ２－λ１Ｐ（ｔ）］Ｔ＝０．用Ｌｉａｐｕｎｏｖ第二方法分析了该常微分方程的稳定性，导出了一个稳定性的充分条件Ｐｍａｘ＜λ２／λ１；Ｐ（ｔ）≥０．这是一个基于动力准则的稳定性条件。