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<正> 当前,有关透镜偏心差的定义及其相应检验方法、检测装置等问题,已引起光学技术界的广泛关心和注意。然而,较少论及单透镜检验偏心的支承问题。其实,不论哪种检验偏心的方案,都不可能缺少被检验透镜的支承这一重要环节。支承的目的不单是承重,更重要的是通过合理的支 相似文献
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本文报道了一台正交偏振180°旋转剪切干涉仪的工作原理和性质,并把它应用于透镜几何偏心量.轴外非对称波像差等方面的定量检测,显示了独特的功能和极高的灵敏度. 相似文献
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镜头的定心通常有三种方式:一是以镜框几何轴线为基准的定心法;二是修切定心法;三是以透镜光轴为基准的光学对心法。 第一种方法的定心精度取决于透镜和镜框的加工精度,如果其中之一同心度不高,则影响成象质量。 第二种定心法是镜框初加工时内孔及端面留有切削余量,此量在装配时修切,以纠正初加工偏心差,此时定心精度取决予透镜的滚边和胶合对心精度(对双合透镜而言)。若两者偏差小则象质就好,否则象质不好。 相似文献
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轴对称非球面透镜光轴共轴度的测量研究 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了一种轴对称非球面透镜的光轴共轴度的测量方法。激光管发出的光束经束腰变换透镜入射到被测透镜的非球面表面,由CCD摄像头接收非球面的反射激光光斑,CCD的光敏面位于反射激光光束的束腰位置;调整被测透镜位置,直到激光束腰中心位置不随被测非球面透镜的旋转而变化,这说明被测透镜的非球面对称轴与机械旋转轴重合;再利用球面偏心测量原理检测被测透镜球面一面的偏心量,即可以求得被测非球面透镜的光轴共轴度。该测量方法的误差小于20″。该方法适用于判定非球面透镜和非球面反射镜是否合格,以及调整非球面透镜的制造工艺。 相似文献
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用投影仪检控边厚差和中心偏差的方法,解决了特别小的不可见光透镜、可见光透镜在生产过程中控制边厚差及中心偏差的验收问题。本文还介绍了投影屏上的分划形式,以及调试放大投影像进行测量的方法。 相似文献
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《光学学报》2017,(5)
针对周向探测系统对探测激光光束发散角大小和能量均匀分布的要求,提出了一种基于非球面柱透镜阵列的分区探测方案。探测系统光源为快轴准直的半导体激光器阵列,激光慢轴由非球面柱透镜阵列进行配光。提出了平行光线光源近似方法来简化复杂的高斯光束相关计算,并最终得到非球面曲线方程。应用上述方程确定的非球面柱透镜阵列,得到发散角可调且功率密度关于弧矢面平面角均匀分布的出射光束,均匀度可达98.64%。为减小光学系统公差的影响,设计了波浪型结构透镜阵列。通过误差分析可知:透镜材料的折射率误差只影响发散角的大小而不影响配光的均匀性;波浪型透镜阵列替代传统柱透镜阵列,避免了相邻透镜之间的楔形结构,减小了制造难度和制造误差;线光源长度与透镜周期对应,使得装配时透镜偏心和倾斜产生的公差影响减弱。 相似文献
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目前,光学工厂已普遍应用范成法铣磨球面透镜,球面透镜铣磨的质量是大家关心的问题。在范成法铣磨中常见的疵病有:菊花纹(细密振纹),宽疏的菊花纹路,麻点,与精磨模具擦贴圈有缺口或中间环带脱空,球面偏心等(见图1)。本文将讨论上述疵病发生的原因及防止方法。 相似文献
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用伪色差概念和PW方法设计双折射透镜初始结构 总被引:2,自引:0,他引:2
双焦点干涉显微镜因其高稳定性和高分辨率的特点而受到重视,其核心元件双折射透镜由一片双折射晶体和一片光学玻璃胶合而成。为了双折射透镜的设计工作方便,引入“伪色差”概念,定义“伪色散倒数”,从而可以借用现有的初级像差理论,运用PW方法,给出满足不同设计要求的三种双折射晶体和三种玻璃配对的双胶合透镜的初始结构表格,在不同的应用场合,可用OSLO软件进行像差计算和优化设计,取得需要的结果。为了便于评价这种特定的结构,定义紧凑因子7作为一个评价指标。给出采用方解石和ZF1作材料的设计实例,该设计结构紧凑(γ=0.25)。 相似文献
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为满足圆形透镜中心偏的要求,通常采用定心磨边和修改边厚差两种加工方法。本文仅对改边厚差法中的几个问题进行探讨。一、边厚差和中心偏的关系由于对透镜中心偏定义不同,计算方法也不同。我们只讨论球心偏一种,即将透镜中心偏看作其球面的球心离开几何轴的距离。 相似文献
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透镜自重变形引起波像差的有限元分析 总被引:4,自引:0,他引:4
在用大口径、长焦距平行光管模拟激光远场特性时,其光组透镜在重力作用下的变形不能忽略,为了分析对出射光束质量的影响,采用有限元分析软件“ANSYS”建立了平行光管光组中声400mm平凸透镜的有限元模型,给出一种分析透镜轴向变形引起的波像差的方法,在不同工况下,计算了平凸透镜在重力作用下轴向变形的峰谷值和均方根值,对轴向变形量均方根值最小工况画出了透镜表面变形的等值线图,计算了声350mm通光口径内的波像差峰谷值和均方根值,对平行光管光组的波像差做出估计,验证了设计的合理性。 相似文献