锗窗片的光学加工技术

加工平行平面锗窗片,采用双面研磨法修改平行度,用吸附方法粘结成盘,固着磨料抛光模粗抛,沥青抛光模精抛,解决了批量生产中等精度(平行度等于1!@)锗窗片的加工工艺。该工艺也适用于其他晶体材料的平面加工。     

《光学技术》一九七九年总目录

页30期4八O八bl勺丹O八J,曰,乙J任,二八‘今臼众UJ恤,立,自 期页 光学材料近年来光学玻瑞的发展(综述)12光学玻璃单增坍漏料工艺简介231离子交换改变玻璃的折射率315 冷加工工艺以“三乙醇胺一水”为体系的冷却液在 高速精磨中的化学作用19三面弯月镜的磨制方法114两种特殊零件的加工方法116硬胶模工艺实验130高速精磨冷却液的“化学自锐”产物的 研究2 12改边厚差修正透镜中心偏215塔形模计算218KDP晶体加工工艺243CX--l型超声波自动清洗机的改装及使用245细粒度金刚石磨轮在粗磨加工中的应用319双胶合方形透镜的加工339索列尔补偿器…     

偏心接头和偏心抛光模

<正> 一、偏心接头偏心接头如图1所示。过去苏联光学工艺书上曾提到过改变机床结构可以使抛光模相对镜盘除摆动外,上盘还能绕摆架的某一个轴转动。我们在接头上打了几个偏心孔,因陋就简地达到了同样的目的——使镜盘与磨盘之间相对运动轨迹更加复杂。偏心接头的优点是:     

球面镜盘计算尺

设计球模时,最初需确定球面镜盘的大小(D_f或γ_f)和镜盘排列(行数M及每行零件数N)。要确定这些参数,可用作图法或解析法求出。图1中尼R_(f1)为镜盘半径,R_i为当透镜边缘厚度较大时的假设半径,边缘薄时R_(f1)=     

一种大口径大非球面度天文镜面磨制新技术

主动抛光盘技术是近年来因天文望远镜的口径越来越大,焦比越来越快而发展起来的一种能够根据需要将抛光盘面实时地主动变形成偏轴非球面来磨制大口径非球面度高精度天文镜面的磨制技术。非球面表面的曲率不仅各点不一致,而且同一点的径向与切向曲率也不相同,所以经典的大的抛光盘不可能使其表面形状始终与所接触的非球面表面形状相吻合;常用的小磨盘抛光的致命缺点是解决不了高频切带,抛光效率也低。而主动抛光盘技术正好解决这些难题。与传统方法相比,它具有较高的磨削速率和较大范围内的自然平滑(无切带)。这是一种用计算机控制的磨镜技术,通过它可以像加工球面一样来加工一个深度的非球面。介绍了我国成功研制的主动抛光盘以及它在直径910mm,焦比F／2抛物面镜加工中的成功应用和加工的结果,以及此项技术将在2m以上直径天文镜面,特别是30m巨型天文光学／红外望远镜的分块子镜磨制中的应用前景。     

QJM-220大球面高速精磨机加工原理

<正> 一、准球心加工原理: 所谓准球心加工原理,即压力头摆动中心与透镜的曲率中心重合的一种加工方法。如图1所示。压力头摆动半径也就是零件曲率半径R。故摆动时,理论上压力永远通过曲率中心,压力的分布不因磨盘与镜盘相对位置的不同而不同。此种加工原理在机床结构设计时,要满足摆动中心与曲率中心重合的要求。这样被加     

射频板条CO2激光器输出光束的光学变换

射频激励板条CO2激光器输出激光近场光斑近似为一条线,远场光斑为O形图样。在垂直于光束传输方向的平面内,光束在一个方向发散很大,无法用于激光加工。根据激光器不同的激光功率级别及光束尺寸,分别采用了圆柱面镜、滤波光阑、扩束望远镜等不同组合的方法,将200 W激光器输出光束变换成远场光束为Φ6、近似TEM00模的圆形光束,500 W激光器远场光束为Φ10的低阶模的圆形光束。成功用于激光切割。     

磨制非球面镜的专用夹具——托镜盘

本文介绍了磨制各类非球面镜的夹具——托镜盘的设计要求及种类,并阐述了托镜盘在使用中常见的故障及其排除方法。     

纵向切入式平面铣磨法

<正> 我厂在光学零件粗磨平面加工和棱镜成盘铣磨中,采用矩形工作台配置电磁吸盘和多用真空吸台、用切入式一次走刀贯穿铣磨方法加工各种大小不同平面或棱镜和柱形镜,比一般的铣磨法能提高工效3～4倍。一、磨削工作原理1.一般的平面铣磨机加工平面都在PM500型平面铣磨机或QM30透镜铣磨机上进行,其加工原理如图1所示。金刚石砂轮(1)高速回转并作慢速垂直进给,工件2作回转,用螺旋式进给方式使工件逐步磨削至所需尺寸后,     

影响平面高速精磨的工艺因素

<正> 影响平面高速精磨的工艺因素很多,譬如:平面高速精磨机的机床参数、镜盘的上盘方法、玻璃材料的软硬程度、冷却液、磨盘形式和加工时间等。现就这些因素加以讨论。在试验过程中,采用型号为PJM320A的平面高速精磨机。一、机床参数的影响1.     

LD泵浦、1W输出的Nd:GdVO4半导体可饱和吸收镜连续锁模激光器

报道了激光二极管泵浦、采用半导体可饱和吸收镜(SESAM)实现的Nd:GdVO4连续被动锁模运转激光器,得到了较大功率输出(接近1 W)的连续锁模激光.设计了四镜z型折叠激光谐振腔,在不同曲率半径的腔镜及不同的腔长条件下,分别获得了重复频率为250 MHz和100 MHz的稳定连续锁模脉冲输出.采用透过率1%的输出耦合镜,在泵浦功率为6.9 W时,得到连续锁模激光输出功率970 mW,光-光转换率达到13.7%.理论上讨论了调Q锁模的抑制措施,并结合实验结果进行了分析,得到了1063 nm稳定连续锁模激光输出,锁模脉冲光谱宽度1.2 nm(FWHM),用自相关仪测得脉宽为15.1 ps.     

φ1.8m轻质镜能动磨盘技术抛光的柔性限位支撑设计仿真与优化分析

大口径轻质反射镜采用柔性支撑结构可以降低外界力载荷、惯性载荷及热载荷的负作用,从而保证光学系统的成像质量。为消除加工、检测与系统装调过程的定位误差,研究了应用于计算机控制能动磨盘加工(CCAL)技术抛光的柔性限位支撑模型。利用有限元分析软件(Ansys),分析φ1.8m轻质镜采用柔性限位支撑时,CCAL技术抛光引起轻质镜的最大倾斜量、最大主应力以及主镜面变化范围,对支撑盘的口径及位置进行了优化设计,模拟仿真18点弹簧在不同压缩量下的镜面变形。仿真分析结果表明,柔性限位支撑的结构刚度、轻质镜底板倾斜量满足能动磨盘加工条件,最大主应力强度远小于主镜的许用应力,主镜面变形符合加工要求。     

旋转棱镜的成盘加工方法

本文提出了以棱定位成盘加工旋转棱镜和旋转棱镜对称尺寸的简单计量方法。     

高精度光学五折镜组件加工工艺技术

阐述了高精度光学元件———五折镜组件在加工制作过程中的难点以及解决的方法。五折镜是由五个平面反射镜按一定角度胶合而成的集成化小型光学组件。入射光线经五折镜组件反射后出射的角度误差为± 10″。这对光学加工和胶合技术提出了严峻的挑战。提出了成功解决这一制造难题的技术途径。     

矩形口径离轴非球面镜的加工与检测

介绍了240mm×180mm矩形口径离轴双曲面反射镜的加工与检测。提出了一种通过配块把矩形镜拼接成母镜来实现离轴镜加工的方法。完成了最佳比较球面和最大非球面度等工艺参数的计算。抛光阶段的非球面检测采用零位补偿法,其中零位补偿器是补偿检验中的关键元件。该离轴双曲面镜的最终面形RMS达到了0.02λ,满足了设计要求。     

椭圆模板及型腔的加工

<正> 椭球面有一个很有用的光学性质,即从一个焦点发出的光线,经其反射,会在另一个焦点上聚焦。这一特性在光学仪器中获得了广泛的应用。如电影放映机聚光灯的反射镜、固体激光器中的聚光腔等都是椭球面形。把光学玻璃毛坯加工成具有椭球面形之零件,需用椭球体模,而椭球体模又需用椭圆模板在车床上用靠模法加工。椭圆模板的加工目前一般采用两种方法。     

用表面态型半导体可饱和吸收镜实现Yb∶YAG激光器被动调Q锁模

制作了一种新型的半导体可饱和吸收镜——表面态型半导体可饱和吸收镜. 用表面态型半导体可饱和吸收镜作为被动锁模吸收体实现了半导体端面泵浦Yb∶YAG激光器被动调Q锁模. 在泵浦功率仅有1.4 W的情况下，获得了调Q锁模脉冲序列，锁模平均输出功率1 mW，锁模脉冲重复频率200 MHz     

微加工薄膜变形镜本征模分析

 介绍了变形镜本征模的构造过程及其特点，分析了从荷兰OKO公司购买的37单元微加工薄膜变形镜的本征模，并用前65阶Zernike多项式分析微加工薄膜变形镜的37阶本征模的特性。搭建了以微加工薄膜变形镜作为波前校正器、变形镜本征模为波前复原控制算法以及高分辨率Shack-Hartmann波前传感器为波前探测器的自适应光学实验系统。实验结果表明：变形镜本征模可以实现模式筛选，也可作为自适应光学系统的波前复原算法。     

半导体抽运Yb∶YAG 五镜腔KLM激光器理论分析计算

对半导体抽运的Yb∶YAG克尔透镜锁模激光器进行理论分析计算,分析五镜谐振腔和四镜谐振腔的稳区不同,利用稳区范围变化对五镜谐振腔稳定锁模机理做出合理解释.详细计算分析Yb∶YAG激光器内克尔调制效应对锁模的影响,获得最佳腔参量.在腔内没有插入硬光阑的情况下,利用五镜腔实现了Yb∶YAG晶体克尔透镜锁模运转.理论分析和实验结果相符.     

半导体抽运Yb：YAG五镜腔KLM激光器理论分析计算

对半导体抽运的Yb∶YAG克尔透镜锁模激光器进行理论分析计算,分析五镜谐振腔和四镜谐振腔的稳区不同,利用稳区范围变化对五镜谐振腔稳定锁模机理做出合理解释.详细计算分析Yb∶YAG激光器内克尔调制效应对锁模的影响,获得最佳腔参量.在腔内没有插入硬光阑的情况下,利用五镜腔实现了Yb∶YAG晶体克尔透镜锁模运转.理论分析和实验结果相符.