氧碘化学激光器中O_2（~1Δ_g）在气相传输过程中浓度变化规律

本文通过对氧碘化学激光器储能介质Ｏ＿２（￣１Δ＿ｇ）气相传输动力学的分析，得到了一个描述Ｏ＿２（￣１Δ＿ｇ）气相传输规律的数学近似表达式为η＝η＿０ｅｘｐ（αｐτ）。     

连续波化学氧碘激光器O_2（~1Δ_g）／Ⅰ_2最佳配比的理论分析与实验研究

通过对连续波ＣＯＩＬ小信号增益的分析得到，对连续波ＣＯＩＬ，Ｏ＿２（￣１Δ＿ｇ）／Ⅰ＿２存在最佳配比；实验结果表明：Ｏ＿２（￣１Δ＿ｇ）／Ⅰ＿２最佳配比约为５０～６０。通过建立一维预混模型，进一步研究了ＣＯＩＬ小信号增益以及—维空间分布依赖于Ｏ＿２（￣１Δ＿ｇ）／Ⅰ＿２配比的变化规律，当ｇ＿ｍＬ＿ｅ值依赖于Ｏ＿２（￣１Δ＿ｇ）／Ⅰ＿２配比（约４０～６０）而取极大值时，ＣＯＩＬ系统处于最佳工作状态。     

连续波氧碘化学激光器的新进展

介绍了连续波氧碘化学激光器的原理及发展过程，分析了氧碘激光器的主要关键技术，报道了新进展，提出了该激光器今后的发展趋势     

转板式单重态氧发生器的实验研究

实验研究了转板式O2(1Δ)发生器Cl2利用率,O2(1Δ)产率依赖于其他工作参数变化的规律,并进行了综合分析,给出了发生器中Cl2的最佳工作分压约为 2.13kPa.     

化学氧碘激光器的BHP配制及稳定操作

作为化学氧碘激光器(COIL)的能量来源,O2(1Δ)发生器（SOG）工作状态直接影响COIL的工作性能,而碱性过氧化氢溶液的稳定与否又影响SOG的工作状态。通过对转盘式SOG实验中BHP配制及稳定操作的系统研究,提出了造成BHP溶液不稳定的几种原因及相关的解决方法。     

O_2(~1Δ)发生器溶液预混及反应换热系统设计

通过采用离心泵与换热器进行的换热系统设计 ,缩短了溶液预混时间 ,增强了 O2 ( 1Δ)发生器的反应换热效率 ,同时使发生器在反应中具备了动态传质性能 ,改善了氧碘化学激光器的输出功率。     

电激励O2（1△g）发生器的理论模拟研究

 建立了基于分子反应动力学的氧等离子体化学反应模型，该模型包括了电子与氧分子，以及氧原子与氧分子的碰撞反应过程。利用反应动力学理论计算并讨论了电激励O₂(¹△)发生器的放电参数，发现电子能量应小于2.5eV。电子浓度对O₂(¹△)产率的影响不大，当放电压力与气体线流速一定时，存在最佳的电子平均能量。     

电激励O2（1△g）发生器的理论模拟研究

建立了基于分子反应动力学的氧等离子体化学反应模型,该模型包括了电子与氧分子,以及氧原子与氧分子的碰撞反应过程。利用反应动力学理论计算并讨论了电激励O2(1△)发生器的放电参数,发现电子能量应小于2.5eV。电子浓度对O2(1△)产率的影响不大,当放电压力与气体线流速一定时,存在最佳的电子平均能量。     

利用喇曼光谱测量氧碘激光器氧发生器的O2（a^1△）产率

利用自发喇曼成像技术实时监测氧碘激光器O2（a^1△）发生器流场组分，得到了发生器气流中O2（a^1△）和O2（X^3∑）以及N2的自发喇曼散射光谱，由此得到了不同条件下的O2（a^1△）产率。测量误差不超过8%。     

氧碘化学激光器增益谱线的实验研究

 利用可调谐二极管激光器为探测光源, 直接测量了氧碘化学激光器的增益谱线的精细结构及其各谱线所占比例。同时用碘原子吸收池标定了六条谱线。     

氧碘化学激光器增益谱线的实验研究

利用可调谐二极管激光器为探测光源, 直接测量了氧碘化学激光器的增益谱线的精细结构及其各谱线所占比例。同时用碘原子吸收池标定了六条谱线。     

脉冲Ti~（3＋）：Al_2O_3激光器的增益长度

脉冲激光束纵向泵浦Ｔｉ￣（３＋）：Ａｌ＿２Ｏ＿３晶体，根据晶体中增益区的分布情况和脉冲运转的特点，从获取高转换效率考虑，可用“损耗平衡”确定晶体长度。单纵向泵浦时晶体的长度１由式选取。式中α＿ｐ是晶体对泵浦光的吸收系数，β是ＦＯＭ值。双纵向泵浦时，“损耗平衡”表示为：是晶体长度。根据实际光路的调整状态，设双纵向泵浦参数基本对称，对高α＿ｐ晶体取Ｌ＝１．５ｌ。若α＿ｐ较低，且泵浦参数并不对称，则Ｌ在ｌ＜Ｌ＜１．５ｌ范围内取值。这一方法与实验系统运转情况相符。     

化学氧碘激光器高压操作的可行性以及最佳增益区的确定

利用一简单的模型,从理论上证明了在化学氧碘激光器小信号增益存在依赖于系统总氧压力的最佳值,同时讨论了高压下工作的化学氧碘激光器的可行性,最后给出了确定化学氧碘激光器的最佳增益区的方法。     

化学氧碘激光器非稳腔的研究

设计并研究了适合于连续波超音速化学氧碘激光器的正支共焦非稳腔,给出了放大率、输出功率和光束质量的实验结果,并进行了理论分析。     

O2（^1△）发生器溶液预混及反应换热系统设计

通过采用离心泵与换热器进行的换热系统设计，缩短了溶液预混时间，增强了O2(^1△)发生器的反应换热效率，同时使发生器在反应中具备了动态传质性能，改善了氧碘化学激光器的输出功率。     

NCl（a^1△）／I（^2P3／2）传能体系的实验研究

利用微波放电C12／He等离子体作为Cl源，对反应NCl(a^1△) I(^2P3/2)→NCl(X^3∑) I(^2P3/2)进行了实验研究，得到了较大的I(^2P3/2)自发辐射荧光信号，检测到NCl(a^1△，b^1∑)自发辐射荧光光谱在存在少量I(^2P3/2)下发生的显著变化，其中NCl(a^1△)自发辐射荧光信号降低，同时由于I(^2P3/2)的作用，NCl(b^1∑)自发辐射荧光信号大幅度增加。在考察各反应气体流量对I(^2P3/2)自发辐射荧光信号的影响时发现，在本次实验条件下，各种气体的最佳流量：He为1—4mmol/s，I2为0．01—0．03mmol/s，Cl2为1．0mmol/s左右，而HN3流量略大于Cl2流量时信号升高幅度开始变缓，约为Cl2流量的两倍时信号不再有显著的变化。     

电激励O2（a1Δg）发生器的实验研究

 在纯氧，及氧气和氩气的混合气体情况下，对射频放电产生O₂（a¹Δg）进行了实验研究。射频频率为13.56MHz，额定功率500W，放电压力133.0~399.0Pa， 氧气流量最大为1.4mmol/s， 氩气流量为2.1mmol/s。研究了O₂（a¹Δg）产率随气体流量、放电气压以及混合气体放电条件的变化。O₂（a¹Δg）产率最大值约为17.5%。     

电激励O2（a1Δg）发生器的实验研究

在纯氧,及氧气和氩气的混合气体情况下,对射频放电产生O2（a1Δg）进行了实验研究。射频频率为13.56MHz,额定功率500W,放电压力133.0~399.0Pa, 氧气流量最大为1.4mmol/s, 氩气流量为2.1mmol/s。研究了O2（a1Δg）产率随气体流量、放电气压以及混合气体放电条件的变化。O2（a1Δg）产率最大值约为17.5%。     

化学氧碘激光器的BHP配制及稳定操作

 作为化学氧碘激光器(COIL)的能量来源，O₂(¹Δ)发生器（SOG）工作状态直接影响COIL的工作性能，而碱性过氧化氢溶液的稳定与否又影响SOG的工作状态。通过对转盘式SOG实验中BHP配制及稳定操作的系统研究，提出了造成BHP溶液不稳定的几种原因及相关的解决方法。     

C1＋HN3产生NCl（a^1Δ）和NCl（b^1∑）的实验研究

对利用微波放电直接解离Cl2生成Cl,Cl与HN3反应生成Ncl（a^1Δ）和NCl(b^1∑）的过程进行了实验研究,得到了较强的Ncl(a^1Δ）和NCl（b^1∑）自发辐射光谱,考察了Cl2流量和He/Cl2配比对NCl(a^1Δ)和NCl(b^1∑）生成的影响,发现对于一定的He流量,Cl2流量对NCl(a^1Δ)和NCl(b^1∑）生成的影响存在一最佳范围,而最佳He/Cl2配比不是一定值,而是随He流量升高而变大,在实验所考察的He流量范围（5－40L/min)内,最佳He/Cl2配比在30：1－100：1之间。