二元火焰稳定器冷态流场测量

本文通过对各种测量冷态流场方法的比较,提出了使用普通探针测定二元火焰稳定器回流区的新方法。利用探针转动机构和不同型式的探针,可解决通道内不良流线体后的气流方向、速度等测量问题。     

60°V型火焰稳定器回流区内的流动特性

一、前言 研究火焰稳定器机理有必要对Ⅴ型火焰稳定器回流区内气体流动的空气动力学性质和紊流特性进行深入细致的研究。本文用一维激光三光片测速仪在五种来流速度下对封闭管道内二维60°V型火焰稳定器回流区内速度场、紊流度分布进行了详细测量。本文测出在不同速度下Ⅴ型火焰稳定器回流区紊流度的分布规律,对于进一步发展模型预言     

湍流预混滞止火焰冷态流场的实验研究

本文建立了预混滞止火焰燃烧实验装置,采用激光多普勒技术对湍流冷态流场进行了诊断。对测量的速度信息进行了分析和处理,得到了该测点的欧拉时间关联函数和积分时间尺度,并通过傅立叶转换得出湍流冷态流场的湍谱特性。该实验结果和数据处理方法为将来的热态实验提供了基础数据和技术支持。     

对V形火焰稳定器回流区内的气体质量和回流区边界上紊流交换率的研究

本文在18米/秒、28.5米/秒、40米/秒三种来流速度下,对30°V形火焰稳定器下游的速度场、密度场进行了测量。在稳定器前方均匀气体的速度增加时,火焰稳定器回流区内气体旋涡向下游移动,回流区内回流气体的总质量减小,回流区边界上的紊流交换率增加。利用测量结果,计算了火焰稳定器回流区内气体的总质量和回流区边界上的紊流交换率,找到了它们和压力系数之间的关系,找到了无量纲停留时间和压力系数的关系。     

一个预燃式火焰稳定器的稳定机理研究

本文根据文献[2—4]得出一些结论,提出均相混气预燃式稳定器的火焰稳定机理,利用上述机理可以直接推出稳定准则参数和油气比f_v、f_m的关系,理论计算得出规律和文献[2]贫油熄火试验曲线规律接近.     

一维二元复式晶格的拓扑不变量与边缘态

在紧束缚近似下,系统地求解了一维二元复式晶格中电子的能量本征值问题,并且根据推广的布洛赫定理得到了有限晶格边缘态的解析表达式.边缘态可以普遍地存在于一维二元复式晶格中,并不仅仅局限于Su-Schrieffer-Heeger拓扑晶格.由于空间反演对称性破缺,Rice-Mele晶格是拓扑平庸的,但其边缘态对系统的非对角无序也是鲁棒的,缠绕数可以作为有限一维二元复式晶格存在边缘态的普遍判据.     

改进加力室V型火焰稳定器性能的试验研究

本文描述加力燃烧室开缝V型火焰稳定器.模型试验得出,总压恢复系数增加,贫油熄火边界扩大,燃烧效率提高;台架试验时可降低单位油耗约1％其结果是令人鼓舞的. 一、试验设备 试验设备为低压燃烧试验系统,总空气流量为1.4kg/s。供油分两处:前排用喷油杆,距稳定器约3米,油量古总油量的70％,这股油可完全蒸发;后排用单个离心喷嘴,占     

褶皱管束流能量稳定器(英文)

输出脉冲稳定性的需求对驱动自由电子激光产生的电子直线加速器装置束流稳定性提出了严格的要求,包括电子束平均能量、峰值流强、束团到达时间抖动和横向位置抖动等参数。基于正在建设的大连相干光源用户装置,探讨了最近提出的褶皱管用作能量稳定器的可行性。采用解析计算和数值模拟结合的方法,结合大连相干光源直线加速器的设计,在设计参数条件下能量稳定性至少提升10%。同时提供了褶皱管尾场设计的一般步骤。     

混合流体浸润相变的研究(Ⅱ)——二元系统的三相共存态

本文仍从Sullivan模型出发,发展文献[1]中提出的展开方法,在动力学图象中,就混合系统中最具有代表性的状态——二元三相系的浸润相变性质,进行解析研究。所得结论对已有结果作了补充与修正。 关键词：     

混合流体浸润相变的研究(Ⅰ)——二元系统的两相共存态

本文对二元Sullivan系统两相共存时的浸润相变性质进行解析研究。结果表明,系统相变的性质十分敏感地依赖于模型的参数。本文所用的方法可以方便地用于二元Sullivan系统多相共存的情况。     

混合流体浸润相变的研究(Ⅲ)——二元系统的四相共存态

本文讨论二元Sullivan系统的一个特殊状态——二元四相系的浸润相变性质,该系统的许多性质可以通过对两个二元二相系的讨论而得到。结果表明:这一系统同时存在一级相变和二级相变。 关键词：     

~(84)Rb的高自族态研究

利用75MeV的18O束流，通过70Zn（18O，p3n）反应布居了84Rb核的高自旋态，测量了激发函数，γ－γ符合及DCO比值，新观察到了40个能级，50多条γ跃迁，建立了到目前为止最完整的能级纲图，其正负宇称分别推高到了17+和17-．通过与Rb各奇-奇同位素核和N＝47的各奇-奇核比较，发现它们的结构非常相似．     

蓄冷用二元气体水合物工质匹配的研究

揭示了蓄冷用二元气体水合物相对单一气体水合物在生长动力学、相平衡热力学等生长特性方面的优越性,可以缩短水合物生长进程,具有共融和非共融的相变特性。同时结合HCFCS淘汰替代的进程,以及国内外最新的蓄冷工质研究进展,根据不同蓄冷工质匹配可以实现性能优势互补的原则,列出了新型环保水合物蓄冷的工质对。最后指出了工质匹配研究中应该注意的问题,对水合物蓄冷走向实用化作了展望。     

V型火焰稳定器上、下游可压缩湍流场的理论与实验研究

本文从V型火焰稳定器上游截面开始给定边界条件,用涡量-流函数方法对包括无分离区和完整迥流区的整个可压缩湍流场统一求解,得到突扩分离迥流区的数值预示,并用实验验证了计算结果。计算中采用了重迭坐标网格;对突扩分离点涡量采用了间断值的处理方法。计算所得迥流区长度L/D与实验结果仅相差6.1％,表明本文数值方法是可行的。     

谐振腔形式爆震管的冷态特性研究

为研究谐振腔形式爆震管的冷态特性,基于模块化设计的谐振腔,开展了相关实验。采用模块化设计,可方便地实现谐振腔长度、供给位置和供给方向的调整。结果表明,供给频率改变时,谐振腔内的压力振荡亦随之变化,压力振幅在谐振频率附近达到最大。改变供给位置和进气方向不会对谐振频率造成实质性影响,但会使其轻微浮动;谐振频率随谐振腔长度线性变化。冷态实验为预估热态谐振频率奠定了基础,并为热声耦合的实现指明了方向。     

多点喷射燃烧室冷态流场特性研究

首先用可实现κ-ε湍流模型(RKE)和雷诺应力湍流模型(RSM)对双径向旋流杯下游流场进行数值模拟,并将计算结果与实验值对比.结果显示,在大部分区域计算值与实验值比较一致,RKE模型和RSM模型的最大误差分别为5%和3%,RKE模型可以用于旋流杯燃烧室计算.此后,用RKE模型对单头部燃烧室和多点喷射燃烧室的流场进行数值模拟.对于同样的燃烧室衬套结构,多点喷射燃烧室旋流器出口附近每个旋流器都有各自的回流区,并在下游逐渐融合,在主燃孔附近多点喷射燃烧室和单头部燃烧室的回流区结构类似.对于同样的多点喷射燃烧室头部,没有主燃孔时,回流区在原主燃孔位置前结束,有主燃孔时,单个的回流区在主燃孔附近又形成新的回流区.     

AlN-Si(111)异质结构界面陷阱态研究

利用Al_AlN_Si(111) MIS结构电容_频率谱研究了金属有机化学气相沉积法生长的 Si 基AlN的AlN_Si异质结构中的电荷陷阱态. 揭示了AlN_Si异质结构界面电荷陷阱态以及A lN层中的分立陷阱中心. 结果指出：AlN层中存在E_t-E_v=2.55eV的分立陷阱中心；AlN_Si界面陷阱态在Si能隙范围内呈连续分布，带中央态密度最低，N_ss为8×10^11eＶ^-1cm^-2，对应的时间常数τ为8×10^-4s ，俘获截面σn为1.58×10^-14cm^2；在AlN界面层存在三种陷阱 态，导致Al_AlN_Si异质结构积累区电容的频散. 关键词： 界面陷阱态 AlN-Si 电容-频率谱     

O~(16)偶宇称态的结构(Ⅰ)

本文在L-S耦合近似下,并且限于讨论2ω激发的组态,用δ相互作用严格求解了0~+,2~+及4~+态。同时提出一种近似解的办法。即根据粒子的相干效应,可以近似地将双粒子双空穴的结构选为两个粒子相干和两个空穴相干的态。近似解的结果与严格解符合很好。在解释实验上,能量符合得不够好,但在解释O-0跃迁和E2跃迁上却相当成功。     

移动火焰锋面(MFF)模型火焰锋面确定条件的进一步改进

考虑碳粒表面还原反应的移动火焰锋面模型(MFF-Ⅰ)在推导火焰锋面位置时,仅考虑了碳粒表面氧化反应的影响.本文综合考虑碳粒表面的氧化反应、还原反应对火焰锋面位置的影响,给出更严格的推导,即MFF-Ⅱ模型.在通常的燃烧工况下,改进模型MFF-Ⅱ与原始模型MFF-Ⅰ相比,预报结论基本一致.但对于较低氧浓度的工况,比如再燃、气化问题,改进模型MFF-Ⅱ同样可以给出可信的预报结果,而这是MFF-Ⅰ模型所不及的.     

可控涡煤粉燃烧器冷态流场的数值研究

一、前言 钝体燃烧器对劣质煤的稳燃作用已为大量的研究所证实.研究表明,其效果很大程度上取决于钝体后的回流强度.本文提出的可控涡煤粉燃烧器,是在原有钝体的基础上,从钝体底面的两个尖角处引出附加射流(图1),利用射流的卷吸特性强化钝体后的回流,从而达到改善稳燃效果的目的.文献[1]介绍了对可控涡燃烧器所做的冷态试验