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叶片榫头接触应力的求解研究 总被引:2,自引:0,他引:2
接触应力分析是不易检测、难于计算,但对于设计又是非常重要的一个难题。文中将实验检测技术与数值计算方法相结合,求解飞机发动机叶片榫头上的接触应力分布。基本思路是:1)用实验检测技术求出叶片榫头接触面上若干点的应力或应变值;2)通过给叶片根部接触面施加一定的约束条件,用数值计算法计算发动机叶片在离心力载荷作用下的全场应力分布,并进一步求出接触面上的接触应力分布;3)解除接触面上的约束条件,代之以计算获得的接触载荷,计算叶片在离心力载荷以及接触载荷共同作用下的全场应力或应变分布,并比较计算结果与实验结果;4)修改约束条件或计算模型,重复上述操作,直至计算结果与实验结果比较一致。研究表明,本文提出的方法能够较准确地给出接触面的载荷分布,判断约束条件的合理性具有简单、易行的特点。由于接触应力的复杂性,本问题还有深入研究的必要。 相似文献
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运用细观损伤力学理论,从动态压缩载荷下陶瓷材料内翼型裂纹的产生和扩展的损伤机理出发,建立了陶瓷材料的弹脆性动态损伤本构模型,给出相应的损伤演化方程.假设裂纹成核满足Weibull分布,讨论了成核分布参数、原始缺陷尺寸对材料动态断裂应力、断裂应变的影响,并用动态损伤演化模型计算了冲击载荷下AD90陶瓷的动态应力应变曲线,计算结果和实验结果符合很好. 相似文献
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异质双材料界面端部应力奇异性的实验分析 总被引:8,自引:0,他引:8
用高灵敏度的云纹干涉实验方法测量了弯曲载荷作用下异质结构的位移场,并采用局部混合法对实验结果进行处理,根据结果对界面端部区域的应力分布规律进行了讨论;求出了应力奇异性阶数λ和应力强度因子K,并将这一结果与Bogy ̄[1]等人用理论分析的方法所预期的结果和有限元计算结果进行了比较。本文的工作从实验的角度证实了异质双材料结构界面端部区域的应力状态可以用表达式:σ_(ij)(r,θ)=k·r ̄(-λ)f_(ij)(θ)来描述。 相似文献
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介绍一种可用于微电子封装局部应变场分析的实验/计算混合方法,该方法结合了有限元的整体/局部模型和实时的激光云纹干涉技术,利用激光云纹干涉技术所测得的应变场来校核有限元整体模型的计算结果,并用整体模型的结果作为局部模型的边界条件,对实验难以确定的封装结构局部位置的应力、应变场进行分析.用这种方法对可控坍塌倒装封装结构在热载荷作用下焊球内的应变场分布进行了分析,结果表明该方法能够提供封装结构内应力-应变场分布的准确和可靠的结果,为微电子封装的可靠性分析提供重要的依据. 相似文献
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层板复合材料的疲劳剩余刚度统计分布模型 总被引:4,自引:0,他引:4
在分析现有关于层板复合材料疲劳剩余刚度衰退模型的基础上,根据层板复合材料在疲劳载荷作用下刚度衰退变化的现象,研究了疲劳载荷对层板复合材料刚度衰退的影响,建立了一个新的、更为合理的用于描述层板复合材料在常幅疲劳载荷作用下的刚度衰退模型,导出了剩余刚度统计分布的表达式,给出了确定模型参数的方法。为验证该模型,设计了几组测试实验,并利用试验结果对模型参数进行了估计。利用该统计分布模型,可以预报层板复合材料在给定应力水平的疲劳载荷作用下循环指定周次时剩余刚度的统计分布。实验数据表明,理论预报和实验结果符合得是很好的。 相似文献
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变高度连续箱梁剪力滞效应试验研究 总被引:4,自引:1,他引:4
建立一三跨变高度连续箱梁和单跨变高度悬臂箱梁有机玻璃实验模型,三跨连续箱梁模型的跨径为46cm 86cm 46cm,箱梁高度沿纵向按二次抛物线变化,变化规律为y=4 0.0025x^2,单跨悬臂箱梁模型取自三跨连续箱梁的边跨,分别进行了集中载荷、均匀载荷作用下的剪滞效应试验研究。采用YJ-25静态电阻应变仪、平衡箱、电测读数稳定器,并用全桥测量,温度自补偿方法测定应变值,各种测试值均取分级荷载下读数的平均值,测量得到剪滞效应的应力、应变分布规律。模型试验的整个期间室内温度基本保持为18℃~20℃之间。用有限元法和有限段法对该模型进行了应力计算,与试验结果比较吻合较好。试验结果成功地应用于一种新的有限段法的考核。 相似文献
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本文针对裂纹表面承受载荷时的应力条件,提出了新的应力函数,对于各种裂纹模型,各种边界条件,各种边界形状,裂纹表面自由或承受均布载荷等均适用。并利用边界配位法,计算了裂纹表面承受均布载荷的方型板内中心裂纹的应力强度因子及裂纹的张开位移。 相似文献
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针对195/60R14子午线轮胎建立了三维非线性有限元模型,着重研究了额定充气压力及静载荷作用下帘线承受拉应力和剪应力的基本特征。计算结果表明,接地区域摩擦力呈斜对称分布,反映了轮胎中帘线-橡胶复合材料存在变形耦合效应;冠带层、带束层、胎体帘线应力分布较为复杂,载荷变化对其应力水平和分布影响较大;在胎肩部位应力较高,且随载荷变化局部帘线应力变化剧烈,在承受交变载荷时,易形成层间剥落。分析结果有助于预测轮胎的使用性能,可以针对性地应用于因轮胎结构设计引起的质量损坏,某些对轮胎使用性能不利的受力状态可通过结构的优化设计来克服。 相似文献
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二维液桥计算模型及湿颗粒材料离散元模拟 总被引:2,自引:0,他引:2
本文研究了二维情况两直接相邻颗粒间液体以液桥形式存在时的液桥临界断裂距离及液桥力的计算过程。导出了用颗粒半径、三相接触角和液桥体积表示的二维液桥临界断裂距离拟合公式及两个接触或非接触颗粒间液桥毛细力随液桥体积的变化关系。引入Voronoi胞元计算定义基于参考颗粒介观结构的物质点的平均饱和度。提出了考虑液桥效应的二维湿颗粒离散元模型,并用以模拟不同初始均匀饱和度下湿颗粒集合体中的吸力效应,验证其有效捕捉以应变局部化为特征的破坏模式的能力。 相似文献
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基于子模型法的大跨斜拉桥扁平钢箱梁应力分析 总被引:1,自引:1,他引:0
为了掌握扁平流线型钢箱梁应力水平及其分布,本文以润扬斜拉桥为工程背景,建立了整体有限元模型和局部有限元子模型。在对整体有限元模型进行分析的基础上,应用子模型法对润扬斜拉桥主梁各关键截面进行了有限元受力分析,运用试验结果验证了有限元结果的可靠性。在此基础上研究了主梁各关键截面的应力水平及其分布特点,并进一步总结了试验荷载下润扬斜拉桥扁平钢箱梁的受力特点。结果表明了子模型法应用于扁平钢箱梁局部应力分析的有效性和可靠性,其结果可为润扬斜拉桥扁平钢箱梁的安全监测提供科学依据。 相似文献
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为解决随机车载下正交异性钢桥面板疲劳应力谱有限元求解耗时问题,采用拉丁超立方抽样(LHS)与Kriging方法,建立了快速获取随机车流作用下细节疲劳应力谱的LHS-Kriging有限元替代模型,并将此模型应用于南溪长江大桥正交异性钢桥面板疲劳可靠度计算。结果表明,基于LHS-Kriging方法的有限元替代模型, 不需要经过大量车辆荷载的有限元加载,可直接快速获取细节疲劳应力谱;与传统的响应面法(RSM)相比,Kriging法预测的细节等效疲劳应力更符合有限元计算结果;随着交通量增长率的增大,桥梁的疲劳可靠度显著减少;100年后,当交通量增长率为3%和5%时,正交异性桥面板与纵肋焊接处的细节疲劳可靠度小于2。 相似文献
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混凝土桥梁拼接后收缩徐变计算方法分析 总被引:4,自引:1,他引:3
为分析混凝土收缩徐变对新旧拼接混凝土桥梁的影响,考虑每个计算步长内由混凝土收缩引起的应力的徐变作用和混凝土的弹性模量变化,根据能量原理推导了混凝土收缩徐变的位移法基本方程。分别按每个计算步长内应力为变值和常值,采用增量法推导了每个计算步长内收缩徐变的递推计算公式,并编制了相应的计算程序。对比分析表明,按每个计算步长内应力为变值的计算结果与实测值吻合良好,与每个计算步长内应力为常值相比,可以增大计算步长,减少叠加次数,大大加快程序计算速度。 相似文献