二极管激光器泵浦的固体激光器

本文简要介绍了二极管激光器泵浦的固体激光器的结构、优越性、研究现状以及发展前景，     

二极管泵浦固体激光器的输出功率极限

基于Ｒｉｇｒｏｄ模型与利弗莫尔实验室的实验结果，对Ｅａｓｕ，Ｂｙｅｒ提出的计算二极管泵浦固体激光器输出功率极限的方程作了修正，并对数值计算结果进行了分析讨论。     

烟火泵浦钕玻璃激光器出光实验研究

烟火泵浦是激光器小型化、便携化的一种解决方法。研制了一种用于钕玻璃激光器泵浦源的化学试剂,其主要成分为金属粉和碱金属含氧酸盐。设计了烟火泵浦钕玻璃激光器实验装置,激光器采用平-凹腔结构、紧包型侧面泵浦,输出镜反射率98％,钕玻璃棒尺寸f8 mm×100 mm。采用A,B两种配方的泵浦源进行出光实验,A配方得到了波长为1 053 nm能量为29 mJ的激光,B配方没有出光。分别计算了两种泵浦源的阈值辐射强度,并与测量得到的药剂辐射强度平均值比较。A配方所提供的辐射强度2.68×104 W·sr-1,大于阈值2.37×104 W·sr-1;B配方小于阈值,未能出光。这与实验结果吻合,证明烟火泵浦方法可行。     

烟火泵浦钕玻璃激光器出光实验研究

 烟火泵浦是激光器小型化、便携化的一种解决方法。研制了一种用于钕玻璃激光器泵浦源的化学试剂,其主要成分为金属粉和碱金属含氧酸盐。设计了烟火泵浦钕玻璃激光器实验装置,激光器采用平-凹腔结构、紧包型侧面泵浦,输出镜反射率98％,钕玻璃棒尺寸f8 mm×100 mm。采用A,B两种配方的泵浦源进行出光实验,A配方得到了波长为1 053 nm能量为29 mJ的激光,B配方没有出光。分别计算了两种泵浦源的阈值辐射强度,并与测量得到的药剂辐射强度平均值比较。A配方所提供的辐射强度2.68×104 W·sr^-1,大于阈值2.37×104 W·sr^-1;B配方小于阈值,未能出光。这与实验结果吻合,证明烟火泵浦方法可行。     

千瓦级二极管泵浦热容固体激光器

热容激光器与常规的高功率固体激光器的本质区别是激光介质的热管理方式不同，常规高功率固体激光器是边工作边冷却，而热容式激光器采用了工作时间和冷却时间相分离的热管理模式。因此热容激光器不再受介质断裂极限限制，可提高平均输出功率，同时由于工作时介质内部不存在显著的温差、热应力，可有效减小光程畸变提高光束质量。     

固体激光器的灯泵浦和二极管泵浦方式比较

对固体激光器的灯泵浦和二极管泵浦方式进行了比较,详细分析了不同类型的固体激光器所适用的泵浦方式.指出二极管泵浦固体激光器是今后固体激光器的发展趋势.     

钕玻璃放大器氙灯泵浦的优化设计

建立了氙灯辐射光谱，求银感容（ＬＣ）供电网络电路和研究泵浦动力学过程中粒子数反转的模拟计算程序，并根据国内外的实验和计算结果进行了校核。氙灯单位侧面积上的输入功率光电流密度能更好描述氙灯的工作特性，计算结果还表明，当单位侧面积上的输入功率增加时氙灯的光谱效率下降，在似稳态条件下当输入功经不变时，不同直径的氙灯在泵浦区区域内的辐射光谱和光谱效率几乎不变，电流密度条件下当输入功率不变时，不同直径的氙灯     

二极管激光泵浦固体激光器和稳频研究

用调制法布里－珀罗干涉仪方法稳定二极管激光泵浦的ＮｄＹＶＯ４单频激光器的频率。在锁定情形下，激光频从自由运行慢漂移１．４３ＭＨｚ／ｓ和抖动±２．５ＭＨｚ分别改善到７５．７５ｋＨｚ／ｓ和±１ＭＨｚ     

二极管泵浦固体激光器的新发展和新应用

第一台商品二极管泵浦固体(DPSS)激光器于1986年间世,近年来DPSS激光器技术取得门很大的进步. 早期DPSS激光系统的泵浦配置几乎都是端泵配置,起初采用Nd:YAG,最近也用Nd:YLF作激光介质.端泵系统容易获得单横模输出,但是几何的限制使它难以利用多个泵源,限制了总输出功率,cw输出功率一般不超过2W. 另一种泵浦配置是侧面泵浦,过去几年发展了多种侧泵技术.由于侧泵系统利用了二极管激光器列阵,因此功率较高,但它们的光学效率一般低于端泵系统,而且是多模输出.美国Spectra-Physics公司在1989年首先推出紧凑折叠式谐振腔(TFR)设计.在…     

An investigation on laser-diode-array pumped Nd: glass slab laser

Ａｎｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｎｌａｓｅｒ－ｄｉｏｄｅ－ａｒｒａｙｐｕｍｐｅｄＮｄ：ｇｌａｓｓｓｌａｂｌａｓｅｒ￥ＨＵＷｅｎｔａｏ；ＺＨＯＵＦｕｚｈｅｎｇ；ＣＨＥＮＹｏｕｍｉｎｇ；ＪＩＡＮＧＺｈｏｎｇｈｏｎｇ（ＳｈａｎｇｈａｉＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆ...     

Diode pumped injection seeded Nd:YAG laser

Diode pumped, injection seeded single-longitudinal-mode (SLM) Nd:YAG laser is achieved through buildup time minimizing technique in Q-switching operation. Pulses with energy of 20 m.J are obtained at a repetition rate of 100 Hz. M2 x and My2 are 1.41 and 1.38, respectively.     

半导体泵浦铯蒸气实现激光输出

采用线宽0.26 nm的Littrow外腔巴条半导体激光器泵浦增益长度8 mm缓冲气体为80 kPa甲烷的铯（Cs）蒸气室,在Cs蒸气室温度120 ℃时,我们获得了394 mW的894.6 nm线偏振Cs蒸气激光,光光效率7.4%,斜率效率11.2%,阈值功率为1.72 W。     

半导体泵浦铯蒸气实现激光输出

采用线宽0.26nm的Littrow外腔巴条半导体激光器泵浦增益长度8mm缓冲气体为80kPa甲烷的铯(Cs)蒸气室,在Cs蒸气室温度120℃时,我们获得了394mW的894.6nm线偏振Cs蒸气激光,光光效率7.4%,斜率效率11.2%,阈值功率为1.72W。     

调Q钕玻璃激光器宽频带倍频

本文描述了宽频带激光非线性相互作用耦合方程,并在Δλ(FWHM)=60的钕玻璃调Q激光系统上对不同类型倍频器进行宽频带倍频的实验研究。实验结果与理论计算符合得很好。     

大能量钕玻璃棒状激光器新型热管理技术

针对kJ级大能量钕玻璃固体脉冲激光器,对比研究了传统恒温水冷方式和采用加热控制的新型热管理技术下的激光棒温度分布情况。结果表明,采用新型热管理技术可大大降低棒内温度梯度,减小泵浦过程中的热效应,确保大能量激光输出;而且加热循环水的最佳升温值在单泵浦脉冲引起的激光棒平均温升值附近,使得径向温差最小,该最佳升温值与脉冲间隔时间有关,比如脉冲间隔15 s时,循环水在每个脉冲过后的最佳升温值为单泵浦脉冲引起的激光棒平均温升值的0.85倍;采用加热控制后水温和激光棒温度整体升高,因此在工作一个脉冲串后,必须恢复激光棒温度到初始状态,然后再进行下一个脉冲串工作。     

Solar pumped Nd:YAG laser

We report the high efficiency of solar pumped laser. The sunlight is concentrated by the concentrator system, which is composed by the Fresnel lens and the cone-channel condenser. The power density of sunlight concentrated by the concentrator system surpasses the lasing threshold for pumping laser. In the experiment, the sunlight concentrated is coupled into the conical chamber pumping Nd:YAG laser media. Laser output of 3.5 W has been achieved; the collect efficiency is 3.5 W/m². The conversion efficiency is 1.0% from solar power into laser, and the slope efficiency is achieved 1.86%.     

大能量钕玻璃棒状激光器新型热管理技术

 针对kJ级大能量钕玻璃固体脉冲激光器,对比研究了传统恒温水冷方式和采用加热控制的新型热管理技术下的激光棒温度分布情况。结果表明,采用新型热管理技术可大大降低棒内温度梯度,减小泵浦过程中的热效应,确保大能量激光输出;而且加热循环水的最佳升温值在单泵浦脉冲引起的激光棒平均温升值附近,使得径向温差最小,该最佳升温值与脉冲间隔时间有关,比如脉冲间隔15 s时,循环水在每个脉冲过后的最佳升温值为单泵浦脉冲引起的激光棒平均温升值的0.85倍;采用加热控制后水温和激光棒温度整体升高,因此在工作一个脉冲串后,必须恢复激光棒温度到初始状态,然后再进行下一个脉冲串工作。