聚丙烯熔体流动速率标准物质的研制

介绍聚丙烯熔体流动速率标准物质的研制过程。实验结果表明,该标准物质含水量低,均匀稳定,定值可信,可作为二级标准物质使用。     

聚丙烯熔体流动速度标准物质的研制

介绍聚丙烯熔体流动速度标准物质的研制过程。实验结果表明，该标准物质含水量低，均匀稳定，定值可信，可作为二级标准物质使用。     

PE熔体流动速率标准物质的研制

介绍PE熔体流动速率标准物质的研制过程。采用聚合物共混技术制备标准物质,6家实验室协作定值,定值方法采用GB／T3682—2000标准。研制的PE熔体流动速率标准物质的均匀性、稳定性良好,定值结果准确、可靠。标准物质的稳定期大于1a,标准值为20．10g／(10min),扩展不确定度为0．46g／(10min)。     

热塑性塑料熔体质量流动速率测量不确定度的评定

以聚乙烯为例讨论了热塑性塑料熔体质量流动速率测量不确定度的来源,依据JJF 1059-1999对熔体流动速率测试过程中的测量不确定度分量进行了分析和评定。7149型聚乙烯熔体质量流动速率测量结果的扩展不确定度为0.096 g/(10 m in)。     

反应挤出条件对PP-g-GMA接枝率、接枝效率和熔体流动速率的影响

聚丙烯;反应挤出条件对PP-g-GMA接枝率、接枝效率和熔体流动速率的影响;甲基丙烯酸环氧丙烷;接枝共聚;共聚     

聚丙烯熔体自干扰流动对其凝聚态取向效应的影响

通过一种由两个浇口小流道共享一个分流道的新型浇口 ,使两股熔体流入型腔 ,并在型腔内产生自干扰流动 (SIF) .在平行于注射方向熔体会产生迭加效应 ,而在垂直于注射方向熔体会产生挤压作用 ,并形成横向流动 .探讨了这种自干扰流动对注射PP试样的取向效应的影响 .采用热收缩和X 射线衍射法分别对分子链取向和晶体取向进行了检测 .热收缩试验结果显示SIF样比常规流动 (CFP)试样具有较小的链取向 .透射X 射线衍射的检测结果表明SIF样和CFP样在剪切层晶体具有大的取向效应 ,SIF样晶体的取向度为 65 % ,而CFP样则为 79% .     

聚丙烯DSC测试影响因素探究

以聚丙烯注塑成型样品为例,分别以不同温度对样品进行状态调节、不同升温速率消除样品热历史和不同降温速率冷却对样品进行DSC实验,分析其对测试结果的影响。结果表明：以不同温度对样品进行状态调节后进行实验,其第一次升温熔融峰温受状态调节温度影响出现先增大后减小,最大偏差2℃,对随后的降温过程和第二次升温过程无影响;以5℃/min至25℃/min的不同升温速率消除样品热历史进行实验,随着升温速率的增大,其第一次升温外推熔融起始温度随之减小,减小3.7℃,而熔融峰温和外推熔融终止温度随之增大,其中熔融峰温增大1.2℃,外推熔融终止温度增大3.5℃,对随后的降温过程和第二次升温过程无影响;以5℃/min至25℃/min的不同降温速率冷却进行实验,其外推结晶起始温度、结晶峰温、外推结晶终止温度和随后的第二次升温熔融峰温均随降温速率的增大而减小,其中外推结晶起始温度、结晶峰温、外推结晶终止温度减小8～12℃,第二次升温熔融峰温减小1.6℃。     

提高聚丙烯熔体强度的研究进展

熔融状态下聚丙烯的熔体强度对其发泡效果有着举足轻重的作用,高熔体强度有利于聚丙烯的热成型,从而得到优质的发泡材料。本文综述了聚丙烯泡沫塑料的特点、性能及聚丙烯熔体强度较低对发泡过程的影响,分别从共混改性法、交联改性法、填充改性法这三种提高聚丙烯发泡性能的途径上对目前国内外致力于聚丙烯熔体强度的研究进展进行了重点介绍,指出聚丙烯化学交联改性与共混改性、共聚改性等方法并用乃是改善聚丙烯发泡性能的重点及热点。     

数学模型的建立及其应用于聚丙烯树脂的近红外漫反射光谱分析

采用偏最小二乘(PLS)回归法,分别建立了近红外漫反射光谱法测定聚丙烯的正己烷提取物及熔体流动速率的数学模型,并选择了最佳光谱预处理方法、谱区范围及主因子数。正己烷提取物及熔体流动速率数学模型的决定系数(R2)分别为98.03%及96.65%、交叉验证均方差分别为0.0495及0.94。结果表明,预测值与标准法测定值较为接近,方法适用于大批量聚丙烯品质分析。     

高熔体强度聚丙烯及发泡珠粒的制备与研究

使用直接聚合法制备了具有宽分子量分布的高熔体强度聚丙烯。利用反应釜浸渍法,以上述高熔体强度聚丙烯为基础树脂可以制备聚丙烯发泡珠粒。利用扫描电子显微镜和熔体强度测试仪考察了聚丙烯发泡珠粒的制备工艺及基础树脂的熔体强度对泡孔结构的影响。结果表明,与普通商业化聚丙烯如T30S相比,较高的熔体强度有利于泡孔结构的控制。     

高熔体强度聚丙烯的制备与表征

高熔体强度聚丙烯（HMSPP）相比于普通聚丙烯具有优越的综合性能,其良好的加工性能使其具有广阔的应用前景,并成为许多国家近年来竞相开发的热点。本文从HMSPP的结构特点、制备方法、性能测试等方面总结了近年来的研究进展,着重介绍了反应器合成长链支化型高熔体强度聚丙烯（LCB-HMSPP）的方法以及其结构表征,并在总结国内外现状的基础上展望了高熔体强度聚丙烯的发展前景。     

氯化聚丙烯的熔融接枝改性及其粘接性能

氯化聚丙烯的熔融接枝改性及其粘接性能;氯化聚丙烯 甲基丙烯酸缩水甘油酯 熔融接枝 粘接     

微孔聚丙烯中空纤维膜熔纺过程的动力学及结构发展的数值模拟——(1)数学模型

利用力平衡、质量守恒、能量守恒等原理推导了一组一阶非线性常微分方程组，用于描述聚丙烯中空纤维膜原纤熔纺过程的动力学及结构的发展。     

二硫化四甲基秋兰姆在热引发熔融接枝聚丙烯体系中的调控作用

以未添加助剂的聚丙烯（PP）粉料为原料,三羟甲基丙烷三丙烯酸酯（TMPTA）为接枝单体,采用热引发熔融接枝的方法制备长链支化聚丙烯（LCBPP）。 当支链分子量大于PP的临界分子量（Me=5 600）的2倍时,对流变性能有很大的影响,称为流变学长支链。 研究了二硫化四甲基秋兰姆（TMTD）在熔融接枝体系中的调控作用。 研究结果表明,加入TMTD后,单体的接枝量降低,但是支化效率提高。 理论计算表明,在同样条件下加入TMTD后,改性样品的长支链频率由0.03升至0.34。     

窄分布聚丙烯的部分解缠结及其流变性能

通常 ,聚合物的分子链处于缠结状态 .缠结对聚合物的流变性能及机械性能有重要的影响 .用茂金属催化体系生产的聚丙烯改善了制品的综合性能 ,拓宽了它的应用范围 .然而 ,由于产品具有窄的分子量和组成分布 ,使得其加工困难 [1] . De Gennes[2 ] 认为 ,聚合物溶液存在一个临界交叠浓度 c* ,在此浓度以上聚合物分子链开始发生物理缠结 .我们用分子摩尔体积较大的溶剂液体石蜡处理茂金属催化聚合的聚丙烯 ,在临界交叠浓度以上可以获得部分解缠结的聚丙烯 .使树脂的加工流动性能有较大幅度的提高 ,同时产品的机械性能保持不变 .1　实验部分1 .1…     

聚丙烯熔融接枝马来酸酐反应机理的研究

改变聚丙烯（PP）熔融接枝马来酸酐（MAH）反应中的单体和引发剂的浓度以及添加适当助剂,考察了接枝产物的接枝率和恒定剪切应力（600kPa)及温度（210℃）下的剪切粘度,验证了作先前所提出的PP熔融接枝MAH的反应机理。即：在PP熔融接枝MAH的过程中,过氧化物自由基在熔融接枝过程中直接引发MAH单体及MAH单体在聚丙烯的大分子链段发生β断裂前直接被其引发而产生的接枝反应是影响产物的接枝率和分子量的关键。在不改变单体和引发剂浓度的情况下,降低过氧化物自由基在熔融接枝过程中直接引发MAH单体反应的程度而提高聚丙烯的大分子自由基直接引发MAH单体的反应趋势,是提高接枝产物接枝率和分子量的有效途径。     

聚丙烯熔融法接枝HEMA的研究

采用熔融接枝法制备了聚丙烯接枝甲基丙烯酸β－羟乙酯考察了反应温度，反应时间，甲基丙烯酸β－羟乙酯及过氧化二异丙苯浓度对甲基丙烯酸β－羟乙酯接枝率的影响，同时，用红外光谱对接枝物进行了定性表征，测定了接枝物的拉伸性能。     

空气整段间隔流动注射分析中分散度影响因素及性能研究

空气整段间隔流动注射分析中分散度影响因素及性能研究支正良，田笠卿（中国药科大学分析计算中心，南京，２１０００９）（南京大学现代分析中心，南京，２１０００８）关键词空气整段间隔流动注射分析，分散度，铁空气整段间隔ＦＩＡ［１，２］的特点是将注入的试样带首...     

PP-g-(MAH/St)和PP-g-MAH对聚丙烯/木粉复合材料性能的影响

在转矩流变仪中用熔融接枝法制备马来酸酐(MAH)和苯乙烯(St)接枝聚丙烯（PP）-PP-g-(MAH/St)和PP-g-MAH,将其作为聚丙烯/木粉复合材料的相容剂。 FTIR证实MAH和St单体与PP发生接枝反应。 用SEM和DSC等手段考察两种相容剂对PP/木粉复合材料微观形貌和结晶性能的影响,探索了各种PP/木粉复合材料加工和力学性能不同的内在原因。 SEM显示,PP-g-(MAH/St)改性木粉比PP-g-MAH改性木粉在PP基体中分散性更佳,木粉与PP的界面更加模糊,相容性进一步改善。 DSC结果表明,PP-g-(MAH/St)改性体系可增强木粉对PP的异相成核作用,提高结晶温度和结晶度。 复合材料的加工和力学性能测试结果表明,PP-g-(MAH/St)改性效果明显优于PP-g-MAH。 复合材料的熔体质量流动速率随相容剂用量的增加而逐步下降,PP-g-(MAH/St)改性体系拉伸强度和弯曲强度却逐步上升,并在相容剂用量为4.8 g/100 g PP时达到极值。 此时其拉伸强度达40.62 MPa,分别是未改性体系和PP-g-MAH改性体系的1.29和1.17倍;其弯曲强度达45.72 MPa,分别是未改性体系和PP-g-MAH改性体系的1.23和1.59倍;而无缺口冲击强度却在相容剂用量为3.6 g/100 g PP时达到极值13.35 kJ/m2,分别是未改性体系和PP-g-MAH改性体系的1.62倍和1.42倍。